Конвекция эквивалентная

Уравнения (19) и (20) обеспечивают гладкую интерполяцию между соотношениями (17) и (18). Коэффициент 0,492= — (0,502745/0,600408) представляет собой среднее значение числа Прандтля для этой системы, которое объясняет удовлетворительную корреляцию данных для большого числа жидкостей и даже воздуха с помощью уравнения (7) или эквивалентного соотношения с несколько иными коэффициентами. Как показано ниже, уравнение (20) оказывается универсальной функцией для зависимости от числа Прандтля для всех случаев естественной конвекции в пограничных слоях. [c.275]

О. Минимальный тепловой поток. Дополнительное диффузионное сопротивление в жидкой фазе вследствие переноса массы более летучего компонента в паровую пленку у поверхности нагрева приводит к тому, что температура на границе раздела (Г,) выше, чем в остальной части жидкости (Т оо). Поэтому значительная часть обш,его теплового потока, проходящего через паровую пленку, передается с границы раздела в объем жидкости, а не идет на непосредственное образование пара. Как следствие паровая пленка становится тоньше. В [18], где исследовалось пленочное кипение смесей вода — 2-бу-танол на тонкой проволоке, отмечено, что прямому образованию пара на поверхности нагрева соответствует только 53% подведенного теплового потока по сравнению с 95% в случае чистых жидкостей. Остальная часть теплового потока передается конвекцией в жидкой фазе и затем в паровые пузыри. Таким образом, можно ожидать, что минимальный тепловой поток для бинарной смеси будет больше, чем в эквивалентной чистой жидкости. [c.418]

Нетрудно разобраться в характере процесса (с конвекцией), если условно заменить толщину слоя теплоносителя эквивалентной [c.291]

Как и при конвекции теП ла, в рассматриваемом слу-чае можно принять эквивалентную толщину пограничного слоя X (ламинарного), где сопротивление чистой диффузии будет такое же, как действительное сопротивление массопередаче. Другими словами, мольная скорость диффузии N через эквивалентный слой будет такая же, как и скорость массопередачи через действительную систему. [c.552]

Что касается разбавления продуктов сгорания воздухом, что эквивалентно условию т=0, то этот режим практически всегда приводит к ухудшению условий теплоотдачи конвекцией. [c.96]

При свободной конвекции в замкнутом ограниченном пространстве (например, в рубашке аппарата) токи поднимающихся и опускающихся частиц уже не разграничены, что усложняет циркуляцию и соответствеино — теплообмен. В этих условиях процесс теплообмена рассматривают условно как перенос тепла только теплопроводностью, вводя в расчет эквивалентный коэффициент теплопроводности определяемый экспериментально. [c.287]

У анода образуются растворы окислителей или кислоты, у катода — растворы восстановителей или основания. В зависимости от типа титрования применяют один из потоков жидкостей и отбрасывают другой. При 100%,-ном выходе по току действительное содержание компонента можно рассчитать, зная силу тока на генераторных электродах и время достижения точки эквивалентности, которое определяют, например, амперометрическим методом. Между генераторными электродами находится стекловата для предотвращения смешивания катодной" и анодной жидкости в результате конвекции. Для титрования применяют любые реагенты, которые можно электролитически генерировать из исходного раствора. [c.275]

С физической точки зрения теплоотдача конвекцией представляет двустадийный процесс, поскольку характер движения газа у поверхности нагрева и в отдалении от нее принципиально различен. Как известно, движение у поверхности в пограничном слое толщиной б носит всегда ламинарный характер, тогда как в отдалении оно может быть ламинарным, но чаще всего турбулентным. Перенос тепла ъ пограничном ламинарном слое сводится к молекулярному диффузионному процессу — теплопроводности (к), тогда как в потоке, движущемся турбулентно, носит характер молярной тепловой диффузии, который, однако, тоже возможно характеризовать некоторым эквивалентным коэффициентом теплопроводности Х3. Если весь поток движется ламинарно, то— =1 и поэтому весь процесс теплообмена сводится [c.356]

Приведенные выше формулы относятся к теплоотдаче в неограниченном пространстве. В случаях естественной конвекции в ограниченном и замкнутом пространстве (каналах, рубашках и т, п.) процесс теплоотдачи осложняется, так как на него влияет величина и форма пространства. В этом случае для упрощения расчетов принимают, что теплообмен происходит путем теплопроводности, причем вводят понятие эквивалентного коэффициента теплопроводности [c.314]

В случае Рг = Se вывод о том, что можно использовать результаты расчета, полученные в условиях термической конвекции, просто заменяя тепловое число Грасгофа Gr комбинированным числом Грасгофа = Gr -f Gr (ем. разд. 6.3), был подтвержден и экспериментальными данными. Например, в работе [13] были проведены измерения характеристик тепло-и массообмена при конвекции около вертикального цилиндра большого диаметра при Se = 0,63 и Рг = 0,71. Измеренные значения, эквивалентные параметрам (0) и С 0), очень хорошо согласовались с расчетными результатами. В связи с рассматриваемым здесь вопросом следует отметить, что измеренные значения — (0) и —С 0] для совместной конвекции, полученные при использовании Gr , были очень близки к измеренным величинам только для термической или только для концентрационной конвекции, полученным при использовании соответственно Ога или Gr.v, с- Следовательно, можно достаточно обоснованно полагать, что корреляционные соотношения для теплообмена, приведенные в предыдущих разделах, при Р г л Se применимы и для совместной конвекции, если заменить Gr на [c.386]

Данные, представленные на рис. 9.3.10, показывают, что в диапазоне О С < 0,5, в котором происходит обращение выталкивающей силы, интенсивность теплообмена существенно снижается при приближении к инверсии конвекции. Для сравнения на этом рисунке приведены также экспериментальные данные работ [1, 32]. Эти данные систематически занижены по сравнению с результатами расчета. Отличие, составляющее около 9 %, обусловлено в основном тем, что при проведении расчетов пренебрегалось движением разделяющей поверхности или, что эквивалентно, вдувом на этой поверхности. В рассматриваемом диапазоне значений У максимальная скорость движения разделяющей поверхности получается при / = 0,5, поскольку в этих условиях достигается максимум плотности теплового потока на стенке. [c.527]

Рис. 11-14. Эквивалентная теплопроводность свободной конвекции через слои жидкости [Л. 372].

Для простоты полагаем, что вдоль катализаторной трубки температура не изменяется (иначе говоря, продольный перенос теплоты не рассматривается) обсуждается только изменение температур по радиальной координате. Теплота в сечении слоя катализатора переносится за счет кондукции (внутри зерен и в точках их соприкосновения) и конвекции (при движении синтез-газа между зернами) определенный вклад может вносить и излучение. Интенсивность теплопереноса удобно выражать, используя понятие эквивалентной теплопроводности — соответственно формуле (7.7). Коэффициент теплоотдачи от слоя катализатора к стенкам трубы обозначим а. [c.536]

Расчет теплопередачи через прослойки (щели), заполненные непроточной жидкостью (газом), производится по уравнениям теплопроводности для твердых стенок (VI.4)—(VI.9), но с заменой к эквивалентным коэффициентом теплопроводности Последний учитывает перенос тепла как теплопроводностью среды (Х ), заполняющей щель, так и конвекцией. Величина кз, зависящая от формы прослойки и ее пространственной ориентации, а также от физических свойств среды, определяется по формуле [c.288]

Для упрощенного решения задачи представим себе такое однородное твердое тело, которое при тождественных температурных условиях и геометрических размерах проводит в единицу времени столько же тепла, сколько отдает (или поглощает) слой зернистого катализатора, пронизываемый газовым потоком, ограничивающей его поверхности в результате одновременного действия теплопроводности, конвекции и лучеиспускания. Коэффициент тепло проводности такого тела (> э) можно представить суммой Хз = = Хт + + ) л, где — коэффициент теплопроводности зернистого материала (катализатора) >1 , — коэффициент теплопроводности, эквивалентный коэффициенту конвективной теплоотдачи газового потока в зернистом слое Хл — коэффициент теплопроводности, эквивалентный теплоотдаче излучением. [c.373]

Наличие зон с различными концентрациями целевого компонента может привести к возникновению гравитационной (естественной) конвекции. Однако оценка влияния такой конвекции внутри пор реальных материалов показывает [15], что обычно ее можно считать пренебрежимо малой по сравнению с другими видами переноса массы в порах малого размера (до эквивалентного радиуса 10" —10 м), и только в наиболее крупных капиллярах перемешивание среды вследствие гравитационной конвекции, вызываемой разностью плотностей среды с разными концентрациями целевого компонента, может стать заметным эффектом. [c.46]

Рассмотренные примеры показывают, что у стенки резервуара с горящей жидкостью имеются интенсивные конвективные потоки, которые при благоприятных условиях оказываются турбулентными. Эти потоки вызывали движения в остальной части жидкости. Доказательством этого служит то, что эквивалентная температуропроводность Оэ жидкостей, сгоравших в резервуарах, всегда оказывалась выше молекулярной температуропроводности. Вычисления показывают, что даже при очень интенсивном конвективном движении у стенки, обусловленном разностью температуры жидкости и стенки резервуара, величина коэффициента конвекции не превышает 100. [c.145]

Вклад в конвекции заряда, эквивалентной потоку, в силу формулы (73) таков [c.329]

Другие виды теплообмена описываются эквивалентной проводимостью. Так, в случае конвекции [c.229]

Эквивалентная проводимость для теплоотдачи конвекцией определяется (6.13). Для всех узловых точек, кроме 40-й, с учетом наличия двух боковых поверхностей [c.244]

Вводимые в машину данные представлены в табл. П-5а. Второй комплект входных данных указывает на то, что температура в основании ребра равна 120°Р (узел 301), температура окружающей среды, в которую осуществляется сброс тепла излучением, равна —20°Р (узловая точка 302), расчетная постоянная температура окружающей среды для определения теплового потока, отводимого вынужденной конвекцией, составляет 20°Р (узловая точка 3023), а для случая свободной конвекции равна 40Т (узловая точка 304). Отметим, что на карте 1 фиксируются четыре значения постоянной температуры. В 4-м комплекте входных данных эти значения температур задаются вместе со способом теплообмена. При отводе тепла излучением узловая точка 302 обозначается как 3023, а узловая точка 303 как 3034, что означает отвод тепла вынужденной конвекцией. Узловая точка 304 имеет два ввода один ввод 3046 с постоянной эквивалентной проводимостью 0,014283 и другой ввод 3046 с зависящей от температуры эквивалентной проводимостью, которая задается набором цифр 1101. Этот набор указывает на необходимость обращения к кривой зависимости проводимости от температуры, содержащейся в 1-м комплекте входных данных. [c.255]

Если в изоляционной конструкции имеются замкнутые воздушные прослойки, ТО для расчетов принимают эквивалентные коэффициенты теплопроводности воздуха в зависимости от толщины прослойки с учетом не только теплопроводности, но и конвекции, и излучения (табл. 108). [c.214]

Уравнение теплопередачи должно учитывать теплоотдачу экрану радиацией и конвекцией. Передача тепла радиацией определяется уравнением Стефана-Больцмана, для решения которого необходимо знать температуры излучающего и поглощающего источников. Температура последнего, т. е. радиантных труб, обычно известна, но неизвестна средняя эффективная температура продуктов горения (но1 ло1цающен среды). Выше было отмечено, что изменение температур в TOHi e подчиняется сложному закону. Предполагается, что в больших топочных нространстпах процесс теплоотдачи определяется периферийными температурами, в данном случае температурой газов 1Ш перевале. Ото не означает, одпако, что температура ) газов на перевале раина средней эффективной температуре поглощающей среды последняя всегда вьппе. В связи с этим Н. И. Белоконь вводит понятие эквивалентной абсолютно черной поверхности, излучение которой при температуре газов на выходе из топки (на перевале) равно всему прямому и отраженному излучению. Другими словами, общее количество тепла, передаваемого эквивалентной [c.118]

В последнее время большое внимание уделяют вопросам применения о.хлаждения коронным разрядом к практическим задачам. В [14] предложено охлаждение режущих инструментов с помощью точечных электродов в [15] используются параллелыгые проволочные электроды для улучшения отвода теплоты от стандартных горизонтальных оребренных труб. При достаточной электрической мощности коэффициенты теплоотдачи можно увеличит], на несколько сот процентов. Однако оказывается, что эквивалентный эффект можно получить при более низких затратах и без опасности попасть под напряжение 10 ООО— 100 ООО В просто путем организации вынужденной конвекции с помощью нагнетателя или вентилятора. [c.323]

Составление и решение термических цепей. Теперь нетрудно составить термическую цепь, как это показано на рис. I. От внешней среды с эквивалентной температурой Тр в результате конвекции и радиации теплота идет через наружное термическое сопротивление 1кцАх, далее чере стену имеет место коидуктивный перенос, и от обращенной внутрь комнаты поверхности внешней стены к воздуху теплота передается непосредственно в результате конвекция, а также облучения внутренней поверхности стен с последующим конвективным нагревом ком- [c.512]

Расчет теплообмена для неподвижного слоя жидкости, заключенного между двумя стенками, может проводиться по формулам (VI. 8) и (VI. 12) при условии замены коэффициента теплопроводности Я эквивалентным коэффициентом теплопроводности Яэкв, учитывающим перенос тепла как за счет теплопроводности, так и конвекции. [c.136]

Пример 3.2. Рассмотрим систему охлаждаемого гелием реактора и парогенератора, конструкция которой должна быть такова, что при выходе из строя газодувки, обеспечива1он.1,сй принудительную циркуляцию гелия, тепло, выделяемое в результате распада продуктов деления, сможет отводиться от реактора за счет тепловой конвекции. В первом приближении рассмотрим систему, изображенную на рис. 3.23, с актив юй зоной реактора, эквивалентной матрице из вертикальных каналов с внутренним диаметром 0,0254 м и длиной 6,1 м. Гелий под давлением 21,09атл движется вверх через активную зону реактора и далее но трубопроводу, откуда поступает в верхнюю часть парогенератора. Затем оп движется вниз по трубному пучку с эквивалентным [c.66]

Теперь определим значение коэффициента - еплообмена аь для труб, омываемых толочными газами. Значение этого коэффициента складывается из теплообмена, обусловливаемого излучением и конвекцией газов. Для определения теплового излучения углекислоты и воды в топочных газах (необходимо знать эквивалентный радиус слоя газа. Из табл. 13-4 для данного расположения труб находим [c.517]

В иримепепии к пористым теплоизоляциоппым материалам, термин коэффициент тенлонроводности носит условный, т. е. эквивалентный характер, так как в них наблюдается не только чистая тенлонроводность, как в однородных твердых телах. В действительности в пористых телах передача теплоты осуществляется всеми тремя способами теплопроводностью, конвекцией и лучеиспусканием. Передача теплоты теплопроводностью происходит главным образом но материалам каркаса, в то время как в конвективном обмене участвует газ, заключенный внутри нор, а радиационный теплообмен осуществляется между поверхностями нор. Существенную роль в общем, процессе передачи теплоты в пористых телах играет конвективный теплообмен. Его относительное зпачепие возрастает для пор большего размера. Как видно из табл. [c.101]

Две приведенные здесь формы записи уравнения для плотности вероятностей концентрации (2.14) и (2.15) эквивалентны. Физический смысл отдельных слагаемых в (2.14) и (2.15) достаточно прозрачен. Первый член в левой части каждого из уравнений (2.14), (2.15) обусловлен возможной нестационарностью (в среднем), а второй - описывает конвекцию и турбу-лен1ную диффузию. В правой части (2.14) и (2.15) содержатся члены, характеризующие затухание концентрационных неоднородностей из-за смешения до молекулярного уровня и влияние тепловыделения. [c.59]

Формула (82) дает среднее по длине значение коэффициента теплоотдачи при > 50. Она применима для любой жидкости и наиболее полно учитывает влияние направления теплового потока и естественной конвекции. В качестве определяющей температуры принята средняя температура жидкости а в качестве определяющего размера — эквивалентный диаметр ёдкл- [c.75]

Следует отметить, что по отношению к дисперсным материалам термин теплопроводность может применяться лишь условно, если под этим понятием подразумевать не только кон-дуктивную теплопередачу (т. е. собственно теплопроводность), но и передачу тепла посредством конвекции и излучения. Таким образом, определенный для дисперсных сред коэффициент теплопроводности представляет собой некую величину, эквивалентную коэффициенту тенлопроводности в уравнении Фурье, если в целом это уравнение применимо в данных условиях (т. е. если процесс передачи тепла посредством перечисленных механизмов может быть достаточно точно описан этим уравнением). Эту величину поэтому правильнее называть эквивалентным коэффициентом теплопроводности (см. раздел II и др.). Имея это в виду, мы, однако, сохраним ради краткости общепринятый термин теплопроводность . [c.207]

Теплообмен при свободной конвекции в разреженном газе рассматривался в статье [168]. Давление изменялось от атмосфериого до 0,1 мм рт. ст. Изучалось нагревание вертикальной проволоки и шара в воздухе и нагревание шара в гелии и аргоне. При обработке полученных результатов в качестве характерного размера й для критерия Грасгофа Gr = p gi/ A7 /v где р — термический коэффициент объемного-расширения среды —ускорение силы тяжести, выбиралась сумма диаметра образца и удвоенной средней длины свободного пробега молекул. Кроме того, использовалось понятие эквивалентного слоя не-подвижного газа, и меющего такое же сопротивление теплообмену, как и конвективный пограничный слой. Количество тепла, переносимое Свободными молекулами в единицу времени в пристеночном [c.98]

При этом условии тепловой поток через плоскость КЕ равен количеству тепла, отданного внутренней стенкой перегнивателя. Процесс переноса тепла от наружной стенки осветлителя к внутренней стенке перегнивателя следует рассматривать как теплопередачу через жидкостную вертикальную кольцевую прослойку за счет конвекции и теплопроводности. Метод решения таких задач сводится к нахождению некоторого эквивалентного коэффициента теплопроводности Яэ (в ккал1м ч град), учитывающего оба вида переноса тепла [38, 39] [c.46]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология