Метод эквивалентных параметров

Алгоритм метода эквивалентных параметров можно представить следующим образом. [c.440]

Метод эквивалентных параметров [c.59]

Метод эквивалентных параметров применяется для приближенного расчета распределения потенциала и тока на поверхностях конструкций сложной формы. Он основан на выделении из рассматриваемой области коррозионной среды 12 более простой ее части (подобласти) О,, (см. рис. 1.23) при учете остальной (отброшенной) подобласти путем введения ее эквивалентных параметров - эквивалентной э.д.с. е, и эквивалентного сопротивления г 3 [38]. [c.59]

Применим теперь к решению той же задачи метод эквивалентных параметров. [c.61]

Метод "сшивания" основан на разбиении рассматриваемой области на ряд более простых подобластей (как и в методе эквивалентных параметров). При этом расчет потенциала производится в следующей последовательности [c.62]

Метод "сшивания" приводит во многих случаях к тем же результатам, что и метод эквивалентных параметров. Так, в последнем из рассмотренных случаев (при рассмотрении контактной коррозии трубопровода при его взаимодействии с удаленными участками поверхности резервуара) суммарный ток коррозии, найденный по методу эквивалентных параметров, определяется выражением [c.66]

В последние годы нашли развитие инженерные методы расчета параметров защиты от блуждающих токов, основанные на использовании ряда допущений, позволяющих значительно упростить эквивалентную расчетную схему защиты, которая разрабатывается обычно применительно к конкретному устройству защиты. [c.47]

В целом методы определения удельных поверхностей и распределений объема и поверхности пор на основании экспериментальных данных по капиллярным явлениям в большой мере условны. В лучшем случае их результаты отвечают эквивалентным модельным адсорбентам с принятой в расчетах геометрической формой пор. Большой недостаток применения ряда методов заключается в совершенно необоснованном их распространении на область размеров нор, для которой исходные предпосылки методов заведомо перестают выполняться. Следует отметить, что методы определения параметров адсорбентов, таких, как, например, удельная поверхность, основанные па предварительном образовании адсорбционных слоев, в принципе имеют положительную черту, заключающуюся в практическом устранении влияния поверхностной микропористости и микрошероховатости на получаемые результаты. [c.266]

Следовательно, описание процессов переноса, протекающих в пористых средах, может быть сделано посредством введения понятия эквивалентной гомогенной среды, характеризуемой эффективными параметрами. Как недавно было показано экспериментальными исследованиями СР, эвтектических сплавов систем 2п- Сс1 и 2п—РЬ, это описание является достаточно точным, если только диаметры пор малы по сравнению с характерными длинами процессов [27, 281-В структуре же заэвтектических по цинку сплавов появляются крупные (Ю см) первичные кристаллы цинка, на месте которых после их растворения образуются поры большого диаметра. При таком диаметре пор массоперенос обеспечивается конвективной диффузией, и метод эквивалентной гомогенной диффузионной среды становится непригодным. [c.42]

Полный импеданс электрода содержит значительное число параметров. Это число можно уменьшить за счет использования соотношений взаимности Онсагера [3], лежащих в основе метода эквивалентного многополюсника [4]. Дальнейшее уменьшение числа параметров, определяющих импеданс электрода, невозможно провести без использования независимых от метода измерения импеданса экспериментальных данных. [c.101]

Импеданс такой электрохимической реакции рассматривался в [6] на основе метода эквивалентного многополюсника. Оказалось, что импеданс электрода определяется двумя кинетическими параметрами, связанными с конечной скоростью соответственно первого и второго адсорбционных процессов и четырьмя другими параметрами, имеющими термодинамический смысл. Набор этих параметров можно записать в виде четырех частных производных [c.102]

Для составления метода расчета параметра я в зависимости от величины эквивалентного диаметра и числа ступеней перечистки выражение (176) необходимо раскрыть с учетом экспериментально [c.236]

В настоящей статье после краткого описания квантовомеханической задачи более детально рассматривается постановка задачи в квазиклассическом методе прицельного параметра в основном для простейших реакций, сопровождающихся электронными переходами, и обсуждаются различные приближения, построенные в рамках этого метода, что по сути дела эквивалентно обсуждению различных аспектов нестационарной теории возмущений. [c.32]

Высокочастотную индуктивную ячейку используют в кондуктометрии около 30 лет. Однако до недавнего времени отсутствовала теория, объясняющая принцип ее работы. Несмотря на большое число эквивалентных схем, описанных в литературе, отсутствовала удовлетворительная эквивалентная схема замещения, отсутствовали методы определения параметров предложенных эквивалентных схем замещения и, следовательно, методы расчета комплексного сопротивления. [c.39]

С целью минимизации габаритов эмиттера изучено влияние цилиндрической части корпуса и внутреннего электрода на распределение электрического поля, т. е. на качество и быстродействие печати. Для этого использовался метод эквивалентных зарядов (рис. 2.25) [2]. Была составлена программа, просчитано несколько вариантов и сделан вывод о возможности уменьшения диаметра корпуса до 10 мм без ухудшения параметров каплеобразования. [c.58]

Применение теории подобия Метод эквивалентных твердых сфер Использование параметров в критической точке Использование параметров в точке кипения Использование параметров в точке плавления [c.31]

Бойд и Матесон [17] показали, что число элементарных слоев в колонке эквивалентно параметру у так называемой теории переноса массы . Эта теория динамики сорбции в неравновесных условиях была разработана Бойдом, Мейерсом и Адамсоном [24] па основе применения уже давно известного метода решения задач теплопередачи. [c.11]

С помощью каждого из этих методов получается параметр, проявляющий специфическую зависимость от размера и формы тела, движущегося через жидкость. Если известно, что это тело представляет жесткую сферу, то для характеристики его размера достаточен единственный параметр, который можно получить по результатам одного измерения. При наличии эллипсоида вращения необходимо определение двух параметров, характеризующих его объем и осевое соотношение. Три упомянутых выше метода различаются по своей сравнительной чувствительности по отношению к этим двум параметрам, и поэтому эллипсоидальную частицу можно охарактеризовать путем комбинации любых двух методов. Однако для детального описания частицы более сложной формы может потребоваться определение гораздо большего числа параметров, и, следовательно, такое описание не может быть получено по измерению трения. В таком случае мы должны удовлетвориться тем, что неизвестная частица в данном эксперименте (или серии экспериментов) ведет себя так, как и следовало ожидать для сферы или эллипсоида данных размеров. Такие частицы обычно называются гидродинамически эквивалентными сферами или гидродинамически эквивалентными эллипсоидами . Конечно, следует ясно отдавать себе отчет в том, что сравнение неизвестного тела с этими гидродинамическими эквивалентами ни в коем случае не означает, что это тело действительно является сферой или эллипсоидом. [c.228]

Процесс промывки осадка на фильтре более сложен, чем процесс фильтрования, и описывается более сложными гидродинамическими и физико-химическими закономерностями, поэтому расчетные методы определения параметров промывки в ряде случаев встречают серьезные затруднения. На практике для оптимизации параметров фильтрования обычно экспериментально находят отношение требуемого объема промывной жидкости к объему фильтрата, что эквивалентно использованию объема осадка или массы. Зная опытное значение удельного расхода промывной жидкости на I м влажного осадка, расход промывной жидкости, приходящейся на единицу поверхности фильтрования, рассчитывают по формуле [c.291]

В расчете диффузионного факела уравнение границы у (д ф), как правило, заранее неизвестно и должно быть найдено в ходе рещения с помощью соотношения (1-7) или из другого дополнительного условия. Это обстоятельство порождает дополнительную нелинейность задачи, связанную с наличием движущейся границы . В таком виде решение может быть в принципе получено численно на ЭВМ для конкретных значений параметров. Для турбулентного факела (как и при расчете турбулентных газовых струй) задача усложняется необходимостью задания неизвестных в общем виде выражений для величин т , и g . В этом случае целесообразно выполнить расчет по методу эквивалентной задачи теории теплопроводности (см. 1-4), при котором уравнения (2-1) заменяются линейными [c.37]

Из-за своеобразной аэродинамической структуры коаксиального факела и наличия в нем, в частности, второго экстремума (провала) на профилях ри не представляется возможным непосредственное применение для расчета метода эквивалентной задачи теории теплопроводности в том виде, в каком он был использован при расчете затопленного и спутного факелов. Как показывает анализ опытных данных, охватывающий сравнительно широкий диапазон изменения значений начальных параметров, для приближенного расчета может быть использован простейший прием наложения потоков. Сущность его сводится к следующему. щ и,т [c.97]

Оба метода учитывают гидродинамические условия процесса экстракции и влияние этих условий на массопередачу. С их помощью можно определить высоту экстракционной колонны. Расчет третьим методом ведется в два этапа в первом определяется число теоретических ступеней, которое потребовалось бы для проведения экстракции в многоступенчатой аппаратуре, а во втором—высота колонны, соответствующая одной ступени. Умножая ее на число ступеней, получим общую высоту колонны. Этот метод имеет некоторые преимущества, так как дает возможность не только определить размеры многоступенчатой системы, но и проанализировать в условиях состояния равновесия влияние на процесс некоторых параметров (количество растворителя, концентрация). Однако он не дает ясного представления о механизме массопередачи. Хотя этот метод применяется при расчетах диффузионных аппаратов и описан в технической литературе с использованием высоты эквивалентной теоретической ступени , в настоящей работе он не рассматривается. [c.239]

Исходной базой для разработки модулей любых иерархических уровней точности и общности, соответствующих различным элементам ХТС, при автоматизированном проектировании химических производств являются математические модели типовых, технологических процессов. Если известна математическая модель типового процесса, то для получения соответствующих модулей нео б-ходимо эквивалентно преобразовать данные уравнения математического описания в виде некоторой матрицы преобразования Или нелинейной операторной формы, используя методы линеаризации и теории приближения функций. Однако для этой цели в настоящее время наиболее широко применяют методы планирования эксперимента на СЛОЖНОЙ математической модели элемента ХТС, а также методы аппроксимации непрерывных процессов с распределенными параметрами дискретными процессами с сосредоточенными параметрами. [c.63]

Сигнальные графы весьма полезны при анализе сложных ХТС, при выводе основных соотношений теории обратной связи, а также при исследовании той роли, которую выполняет какой-либо отдельный параметр во всей системе. Структурная блок-схема оказывает помощь при анализе характеристик элементов ХТС. После того как из результатов расчета становится известной структурная блок-схема системы, необходимо в отдельности реализовать коэффициенты функциональных связей отдельных блоков, входящие в матрицы преобразования соответствующих элементов. Применение сигнальных графов обеспечивает гибкий метод определения большого разнообразия технологических схем, эквивалентных данной системе. Таким образом, хотя общий метод синтеза для реализации заданной передаточной функции ХТС отсутствует, сигнальные графы значительно облегчают синтез системы. [c.169]

Математические модели процессов позволяют эффективно использовать математические методы оптимизации, определять оптимальные решения на той или иной стадии проектирования. По существу задачи оптимального проектирования эквивалентны задачам отыскания тех параметров математических моделей, которые определяют конструктивное оформление и режим процесса при заданных требованиях к количественным и качественным характеристикам получаемой продукции. [c.15]

Моделирование композиционного материала эквивалентной однородной средой недостаточно для исследования локальных пластических деформаций или разрушения, дисперсии волн и решения других задач, определяемых как раз неоднородностью свойств материала по координатам. Естественно, что точное решение подобных задач для неоднородного хматериала возможно только в редких случаях, поэтому были развиты приближенные методы исследования. Из этих методов наибольшее распространение и обоснование получили методы малого параметра и осреднения, основные идеи которых и будут рассмотрены в данном параграфе. [c.123]

Пример использования данных по электронной структуре твердого тола в теории молекул см. в работах [283]. В этих статьях рассмотрен вопрос об интерпретации фотоэлектронных спектров алканов (в рамках метода эквивалентных орбиталей) и показано, как применение данных по зонной структуре алмаза позволяет исправить ранее принятую шкалу параметров Брейлсфор-да—Форда [128] и получить полный набор параметров, включающий взаимодействие связей С—С п С—Н вплоть до связей—четвертых соседей. [c.222]

Анализ моделей промежуточного смешения трех типов проводился на примере аддитивной полимеризации без обрыва, рассмотренной ранее для крайних режимов смешения в работах [33, 34]. Сравнение поведения системы при эквивалентных параметрах смешения привело авторов к выводу об эквивалентности следующих анализируемых моделей моделей двух сред с коэффициентом обмена / и параметром смешения 40 модели коалесценции редиспергирования с параметром смешения //2=/ т рециркуляционной модели реактора, состоящего из зон микро- и макросмешения, с входным потоком в состоянии микросмешения и параметром смешения (Q F)=Rт. Для других типов реакций проанализированы модель реактора из двух параллельных зон с полной сегрегацией и максимальным смешением и обобщенная модель с использованием метода Монте-Карло. Для упрощения вычислений в случае хорошо смешанного питания рекомендуется модель двух сред, а в случае несмешанного питания — обобщенная модель коалесценции — редиспергирования. [c.58]

В соответствии со сказанным настоящая книга разделена на три части — три главы, которые посвящены соответственно теории электрохимических цепей переменного тока, технике измерения электрохимического импеданса и обработке результатов измерений. При подготовке книги авторы отказались от исторического принципа изложения материала и не преследовали цели дать полный обзор опубликованных по затронутым вопросам работ. Задача книги — последовательное изложение современного состояния электрохимии переменного тока. Разумеется, это изложение отражает позицию авторов по затрагиваемым вопросам. Это относится как к существу и способу изложения, так и к отбору материала. В книге систематически используется широко известный в электротехнике метод математического описания гармонических функций — метод комплексных амплитуд. Физическую основу изложения составляют представления термодинамики неравновесных процессов, в особенности соотношения Онза-гера. Кроме того, на протяжении всей первой главы проводится сопоставление импеданспых и термодинамических параметров, что позволяет в принципе ориентироваться па комплексное изучение электрохимических процессов с использованием обоих методов. Наконец, при анализе свойств сложных электрохимических систем широко используется метод эквивалентного многополюсника [37]. Материалы второй главы посвящены наиболее современным измерительным схемам, нашедшим широкое применение для электрохимических исследований. Третья глава содержит изложение методов обработки экспериментальных данных по импедансу применительно к содержанию первой главы. [c.11]

Важным результатом является то, что приближения квазиклассического метода прицельного параметра эквивалентны соответствующим борновским приближениям [11]. Поскольку хорошо известно, что первое борновское приближение дает удовлетворительные результаты при больших энергиях относительного движения [5], то, сле-цовательно, первое приближение метода Дирака (2.20) также должно быть справедливо для больших энергий. [c.42]

В рассматриваемом методе эквивалентную точку находят графически, откладывая по оси абсцисс объем V добавляемого титранта, а по оси ординат — параметр Г = пропорциональный концентрации С титруемого вещества, относительно которого обратим индикаторный электрод. Зависимость Г от V лИ нейна (в силу нернстовской зависимости Е от С), И лишь вблизи эквивалентной точки линейность нарушается. Эквивалентную точку находят экстраполяцией прямой на ось абсцисс, т. е. на значение Г = 0. [c.173]

Обычно параметры (аКв) и а следует считать независимыми при асимптотическом анализе неустойчивости, что мы и будем полагать в дальнейшем. Однако для длинноволновых колебаний, соответствующих кривой нейтральной устойчивости, эти параметры зависимы, и можно осуществить асимптотический метод ностроени [ решения уравнения Орра — Зоммерфельда, основанный на одно , малом параметре (см,, например, [92—94]). Ясно, что на кривой нейтральной устойчивости оба метода эквивалентны, если в выражениях, полученных Первым методом, нрои.чвести перера,зложенио по единому параметру второго метода. Но первый метод более общий, мы будем поль. юваться им и при анализе задач с нелинейным критическим слоем (см. гл. 9). [c.79]

Что касается второго вопроса — определения характеристик собственно генератора по характеристикам его электрического и магнитно тополей, то оно осложняется тем, что однозначное определение генератора по измерениям его электромагнитного поля вне области расположения генератора в принципе невозможно, если конфигурация генератора совершенно произвольна (за исключением естественного ограничения, которое всегда имеется при изучении реальных объектов, чго поле первичного генератора I существует лишь в ограниченной области пространства). Преодолеть эту трудность можно двумя способами. Один способ — считать допустимой лишь некоторую огра-ничен1.ую совокупность конфигурацией генератора (или модель), в пределах которой генератор однозначно определяется измерениями электромагнитного поля. Обычно в качестве допустимых выбирают точечные генераторы мультипольного (в частности, дипольного) типа. Этот путь называют методом эквивалентного генератора, так как он предусматривает замену истинного генератора генератором известной и более простой структуры, который эквивалентен истинному по некоторому заданному критерию. В дальнейшем интерпретация результатов решения обратной задачи и принятие диагностического решения осуществляются на основе анализа эквивалентного генератора. Этот подход условно назовем модельным. Другой способ - без каких-либо дополнительных ограничений на допустимую конфигурацию генератора описьшать его с помощью некоторых характеристик интегрального типа, или параметров, отражающих наиболее общие и важные для диагностики свойства истинного генератора. Предусматривается, чго эти характеристики могут быть однозначно определены в результате решения обратной задачи. В дальнейшем можно выносить диагностическое решение либо непосредственно по интегральным характеристикам, либо для облегчения их интерпретации привлечь понятие эквивалентного генератора, причем в качестве критерия эквивалентности тогда нужно использовать равенство интегральных характеристик истинного и эквивалентного генераторов. Этот подход условно назовем параметрическим (дальнейшее обсуждение его содержится в 3.4). [c.228]

В реальном факеле течение вблизи сопла неавтомодельно. Поэтому здесь при изменении одного из параметров наблюдаются более сложные явления, чем описанное выше потухание фронта пламени (например, отрыв пламени от сопла и повисание над ним и др.— см. [Л. 11 и др. ]). В этом случае критические характеристики не определяются приведенной координатой ф = у ах, а зависят от обеих координат утлхъ отдельности. В связи с этим расчет факела удобнее вести по методу эквивалентной задачи теории теплопроводности. Задача о тепловом режиме горения затопленного факела сводится тогда к интегрированию системы уравнений типа теплопроводности (1-26) с соответствующими граничными условиями. Решение такой задачи в полном объеме сопряжено с большими трудностями. Ограничимся поэтому преимущественно качественным исследованием. [c.124]

Для поверхностных техногенных бассейнов положение усугубляется и неопределенностью информации об их связи с подземными водами. Последняя во многом зависит от параметров характерной приграничной области (через которую идет фильтрация стоков до их попадания в водоносный горизонт), причем по своим фильтрационным и миграционным свойствам образования, слагающие эту область, обычно резко отличаются от водоносных пород. Отсюда следует необходимость достаточно детального учета пространственно-временных закономерностей изменения фильтрационных свойств этих образований, что часто вы-нуждает отказываться от приемов схематизации, характерных для геофильтрационных задач. Так, нередко оказывается недопустимым стандартное приведение несовершенного (по степени вскрытия пласта) водоема к совершенному на основе метода эквивалентных фильтрационных сопротивлений. [c.473]

Один из методов расчета замкнутых многоконтурных систем (метод разрыва обратных тех1нологических связей) состоит в преобразовании замкнутой системы а эквивалентную разомкнутую систему путем разделения каждого вектора параметров обратных технологических потоков между элементами I и / системы У / на вектор параметров выходного потока -го элемента (предыдущего по направлению обратного потока) — 1 и вектор параметров входного потока /-го элемента (последующего по направлению, обратного потока) — и] таким образом, чтобы выполнялось соотношение [c.93]