Шлемова

Основное требование, предъявляемое при подборе диаметра шлемовых труб, состоит в необходимости избегать чрезмерных потерь напора паров, поступающих из колонны в конденсатор. Практика работы действующих колонн подсказывает определенные пределы оптимальных скоростей паров в шлемовых трубах. [c.133]

Давление. Давление в основной колонне атмосферной секции должно обеспечивать преодоление гидравлических сопротивлений парогазовых потоков по всей системе. Обычно избыточное давление в атмосферной колонне находится в пределах 0,7—0,8 кгс/см и не должно превышать 1, О кгс/см , т. е. оно должно приниматься минимально возможным. Практически это давление несколько колеблется в зависимости от условий эксплуатации. При двухколонной схеме работы установки давление в отбензинивающей колонне, как правило, должно быть выше, чем в основной атмосферной колонне, но его следует принять минимально возможным, лишь-достаточным для того, чтобы преодолеть сопротивление шлемовой трубы, змеевика конденсатора и коммуникации газоотводящей системы. В отбензинивающей колонне отгоняются легкие бензиновые пары и газы, а для подачи последних в газовую сеть предприятия давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 3—4 кгс/см . По фактическим данным, на действующих двухколонных установках избыточное давление в большинстве случаев составляет от 1 до 3,5 кгс/см . [c.55]

Для предупреждения подобных аварий был осуществлен ряд мер безопасности строго регламентированы подача питания в системы дистилляции и продолжительность работы при минимальной загрузке предусмотрена система блокировки, обеспечивающая автоматическое прекращение подачи пара в аппараты при снижении уровня реакционной массы в сборнике ниже минимально допустимого установлен резервный насос для перекачки реакционной массы предусмотрена подача воды на охлаждение в кипятильники со свободным сливом смонтирована линия подачи холодного изопропилбензола для аварийного охлаждения систем дистилляции. На шлемовой линии между дистилляционной колонной и кипятильником установлена разрывная мембрана. [c.136]

При проведении высокотемпературной регенерации отмечаются лучший выжиг кокса, меньший расход тепла на предварительный нагрев сырья, более низкое содержание окислов серы в газах регенерации, окисление свыше 98% окиси углерода в диоксид в пределах кипящего слоя регенератора, предотвращение самопроизвольного дожига СО в отстойной зоне и перегрева циклонов и шлемовых труб /9/. [c.35]

В рассматриваемом примере на шлемовой трубе установлена гребенка предохранительного клапана, обслуживаемая с площадки па отметке 18 лг. В самой верхней [c.186]

Наиболее правильным способом предупреждения закоксовывания газового пространства и шлемовых линий окислительных систем представляется установка окислительных колонн с отделенной секцией сепарации. Здесь устранены оба условия закоксовывания обеспечивается низкое содержание кислорода в газах окисления и снижается температура газового пространства. [c.179]

Предупреждение коррозии газового тракта. Шлемовые линии окислительных а.ппаратов и сепараторы подвергаются коррозии из-за наличия в газах, хотя и в незначительных количествах,, диоксида серы и хлорида водорода, а также за счет конденсации воды. В результате коррозии возникают свищи с выбросом в атмосферу горючих веществ, что обусловливает возможность загорания, особенно в случае прорыва газового тракта вблизи печи сжигания газов. [c.179]

Диаметр колонны, сечение шлемовых труб и патрубков для боковых погонов и остатка определяют по допустимым скоростям движения паров и жидкостей. Чем выше допустимая скорость паров в колонне, тем меньше ее диаметр и расход металла. Однако с увеличением скорости паров возрастает механический унос капелек жидкости на вышележащую тарелку, снижается эффективность ректификации (четкость погоноразделения). [c.236]

Скорость движения паров в шлемовых трубах принимается равной 12—20 м/сек для атмосферных колонн и 30—60 м/сек для вакуумных. Скорость жидкого потока на приеме насоса и в трубах для самотека составляет 0,2—0,8 м/сек, а на нагнетательной линии 1—3 м/сек. [c.238]

Отбор светлых составлял 44,7% керосина 10,5% и дизельных топлив 22,7%. Для предотвращения сероводородной коррозии в шлемовые линии подается газообразный аммиак. На установке применены кожухотрубчатые теплообменники с корпусом диаметром до 1200 мм и поверхностью до 600 Печи двухскатные, работающие на комбинированном топливе (газ — мазут), их тепловая мощность 32 м.т1н. ккал/ч. В конвекционных камерах печей установлены секции котла-утилизатора для производства водяного пара давлением 6 ат, имеются также пароперегреватель и воздухоподогреватель. Колонны оборудованы тарелками с З-образными колпачками. Технико-экономические показатели установки следующие [c.316]

Следует отметить, что давление в сборнике холодного орошения предопределено давлением в колонне и должно быть несколько меньше из-за потери давления прп прохождении потока паров ректификата и орошения через шлемовую трубу и холодильник-конденсатор. Величина потери давления обычно колеблется в пределах 0,3 — 0,6 ат. [c.268]

Спуск секций тарелок производится установленной в верхней части колонны поворотной кран-укосиной нужной грузоподъемности. Укосина должна иметь достаточные вылет и высоту стрелы для демонтажа шлемовой трубы и поднимать или опускать детали внутренних устройств, не задевая обслуживающих площадок. Кран-укосина через систему направляющих роликов и блоков соединяется с лебедкой, установленной на земле на необходимом расстоянии от работающих аппаратов и ремонтируемой колонны. Лебедка должна иметь барабан с необходимой канатоемкостью и обеспечивать через кран-укосину подъем груза непосредственно с нулевой отметки. [c.213]

Для отвода паров продуктов крекинга сверху реактора отходит шлемовая труба 10 диаметром 0,8 м. Шлам в реактор поступает через 3" патрубок 26. Верхнее днище реактора построено из фасонных огнеупорных кирпичей толщиной 0,229 м, подвешенных к двутавровым балкам № 14, связанным с верхним днищем угловым железом. й [c.63]

Снижению интенсивнйсти коррозии способствует орошение колонны очищенным от сероводорода бензхшом. Для этого в схеме установки должна быть предусмотрена колонна отдува сероводорода из бензина очищенным углеводородным газом. Кроме того, в шлемовую трубу колонны и линию подачи орошения в стабилизационную колонну целесообразно подавать ингибитор коррозии. [c.150]

При выборе размера верхнего шлемового патрубка и патрубка ввода орошения следует иметь в виду, что одним из основных средств регулирования работы колонны является изменение расхода орошения, и поэтому ориентироваться надо не на расчетную величину, а на приблизительно в полтора раза больший расход орошения. При этом важно учесть, что размер шлемового патрубка вовсе не обязательно должен определять диаметр шлемо-вой трубы последний может быть значительно меньше, так как шлемовый патрубок иногда используется и как верхний лаз при ремонте колонны. [c.133]

Для вакуумных мазутоперегонных колонн, работающих под остаточным давлением 13 000—6500 Па, скорость движения паров в шлемовой трубе может быть значительно большей — порядка 30—50 м/с. Для вакуумных колонн, работающих под остаточным давлением меньше 6500 Па, практика допускает скорости порядка 50—60 м/с. [c.134]

Во время работы установки необходимо обеспечивать контроль давления и вакуума в аппаратах. Показания контрольноизмерительных приборов, находящихся на ш,ите в опереторной, периодически проверяют дублирующими приборами, установленными на аппаратах. Для предупреждения возможных деформаций температуру и давление в аппарате изменяют медленно и плавно. Скорость изменения температуры и давления регламентируется инструкцией по пуску-остановке установки, утвержденной главным инженером предприятия. При обнаружении пропусков в корпусах ректификационных колонн, испарителей, теплообменников и прочих аппаратов, а также в шлемовых трубах необходимо немедленно подать пар к месту утечки и выключить аппарат с тем, чтобы предотвратить воспламенение вытекающего нефтепродукта. [c.76]

Установки с пылевидным катализатором, К установкам каталитического крекинга с пылевидным катализатором предъявляют кроме общих дополнительные требования, учитывающие конструктивные особенности оборудования. Подачу паров сырья в реактор при помощи водяного пара производят после начала циркуляции катализатора. Во время работы котлов регенератора следят за непрерывным питанием их водой. Циркуляцию горячего катализатора через котел регенератора начинают после налаженной циркуляции воды в межтрубном пространстве котлов. Во избежание прорыва нефтяных паров через стояк в регенератор систематически следят за уровнем катализатора в регенераторе, не допуская падения его ниже установленного. За состоянием шлемовых труб организуют постоянное шаблюдение. [c.84]

На установке для производства синтетических жирных кислот второй технологический блок был остановлен в связи с выбросом продукта через крышку расклеивателя. Не дождавшись подготовки блока к ремонту, двое рабочих без наряда-допуска и шланговых противогазов открыли люк на шлемовой трубе отделителя и спустились в него. Обходя установку, инженер обнаружил шапку, лежащую рядом с открытым люком. Спустившись в шланговом противогазе в отделитель, он увидел там двух рабочих в бессознательном состоянии и принял срочные меры по извлечению их оттуда. [c.193]

Размеры вакуумного испарителя внутренний диаметр 7,3 м, высота пдлиндрической части корпуса 6,7 м. Расстояние между смежными колпачковыми тарелками 914 мм. Диаметр трубопровода, но которому паро-жидкий поток мазута поступает в испаритель, 914 мм. Этот трубопровод врезан в корпус испарителя тангенциально. В зоне сепарации сырья имеется отбойная пластина, предохраняющая корпус испарителя от повышенного износа. Диаметр каждой из шлемовых труб 914 мм. [c.50]

Шлемовые трубы (т. е. самые верхние, выходящие из шлема колонны) необходимо прокладывать с таким расчетом, чтобы, во-первых, они по кратчайшему расстоянию направлялись к следующему аппарату (дефлегматору, каплеотбойнику и-т тЦ— г-во-вторыхгтгагруз ка от их веса была передана. на этажерку, около которой находится колонна (в частности, если. на этажерке установлен мостовой кран, эта труба может быть подвешена к подкрановой балке иногда для ее крепления приходится предусматривать специальную стойку) в третьих, они не должны пересекать обслуживающие площадки колонны. [c.186]

С учетом установленной ранее возможности повышения нагрузок колонн по воздуху (без снижения степени использования кислорода воздуха) и желательности увеличения высоты рабочей зоны (для уменьшения концентрации кислорода в газах окисления) для устранения отмеченных недостатков процесс окисления организовали в одной колонне. В колонне диаметром 3 м повысили уровень жидкости так, чтобы полностью исключить газовое пространствог Шлемовую линиЮ от этой колонны подсоединили к колонне диаметром 4 м на уровне раздела фаз. Одновременно увеличила расход воздуха в первую колонну (до 4000 м /ч) и прекратили подачу его во вторую. [c.75]

Новым элементом в. расчете коммуникаций при переобвязке колонн было определение диаметра шлемовой линии. Во избежание больших потерь давления в этой линии, предназначенной в новых условиях для транспортирования газожидкостной смеси, необходимо было увеличить диаметр линии. Принятый на основе расчета [103] диаметр линии 325 мм при ее длине около 10 м, как показал опыт, обеспечивает небольшие потери напора — менее 0,01 МПа, т. е. заметного повышения давления в окислительной колонне нет. Шлемовая линия смонтирована с уклоном практически во всей ее длине в сторону движения газожидкостной смеси во избежание образования застойных зон и периодических выбросов жидкости. [c.76]

Считается, что шодача инертного разбавителя препятствует отложению кокса в газовом пространстве и шлемовых линиях [57]. Особенно необходима цодача водяного пара в газовое пространство кубов при получении высокоплавких битумов когда содержание кислорода в отходящих газах и скорость закоксовывания велики [54]. Однако и тогда, когда кислород расходуется в окислительном аппарате достаточно полно, возможность подачи пара в газовое пространство при возникновении аварийных ситуаций должна быть предусмотрена [55]. Во всех случаях для надежного перемешивания газовой среды водяной пар следует вводить в нескольких точ,ках, для чего аппараты оборудуют 1кольцевыми вводами [54]. Таким образом с подачей пара уменьшаются за коксовывание и пожароопасность аппаратуры, но при этом, как. показано выше, усложняется задача защиты окружающей среды от загрязнений и увеличиваются энергетические затраты на процесс. [c.179]

Чистка печных труб от кокса и солей производится при помощи шарошек, состоящих из воздушной турбинки, гибкого шланга и системы фрезерных колес. Под действием центробежной силы фрезы слегка раздвигаются и прижимаются к стенкам труб. При вращении фрезы срезаютс поверхности труб кокс и загрязнения. Поток отработанного воздуха выносит продукты зачистки. Для предварительной очистки поверхности труб взамен зубчатой системы ставят многоходовый молоток с шарнирными соединениями. При вращении ротора турбинки молоток бьет по стенкам трубы, отбивая от них кокс. Аппараты снабжены комплектом шарошек (рис. 182) для труб разных диаметров, включая и трубы теплообменников и шлемовых труб. [c.291]

Конденсат VII откачивается насосом 3 и направляется на установку для отпарки растворенного сероводорода. Бензин подвергается очистке от меркаптановой серы. Верхняя часть колонны, шлемовые трубы, корпусы кожухотрубчатых конденсаторов, сборники орошения и конденсата, насосы для откачки конденсата из колонны предварительного испарения, стабилизатор бензина и его [c.313]

Т lliipij и 1В.ЗЫ из реактора через шлемовую трубу проходят в [c.165]

Состояние киг(ящ< го слоя теплоносителя в реакторе поддерживалось вводом необходимого количества перегретого водяного пара из пароперегревателя 11 и частично — продуктами разложения подаваемого сырья. 11[)одукты пиролиза, п )ойдя циклон, по шлемовой трубе поступали в промывную колонну в, гдо отделялись тяжелые смолистые вещества и увлеченная коксовая НЫЛ1., а пары нродуктов подавались в колденсатор-холоди.ит.-ник 7, в котором они конденсировались и выводились пару у. с [c.255]

Опрессовку аппаратуры производят для того, чтобы провес рить плотность ее соединений. Опрессовку осуществляют по давлением, в 1,5 раза превышающем рабочее, но не свыше ма. Симального давления, указанного в паспорте аппарата. Опрессовке подвергают реактор с шлемовой трубой, трубчатум лечь с трубопроводами, теплообменники, холодильники, вон- [c.138]

После планово-предупредительного ремонта колонну проверяют путем наружного осмотра. Убедившись в том, что все люки и линии, связанные с колонной, герметично закрыты, приступают к опрессовке ее водяным паром. Водяной пар вводят в низ колонны, а воздух выводят через имеющийся наверху воздушник. Образующийся конденсат выводится через спускную линию. После нагрева колонны и появления пара через воздушник спускную задвижку на этой линии закрывают и в колонне создается давление, на 0,2 — 0,3 ати превышающее рабочее. Выявленные дефекты устраняются после спуска давления. Отпарные колонны спрессовываются также водяным паром, причем воздух выводят в колонну через шлемовую трубу, а образующийся конденсат — через спускную линию. Реактор и шлемовую трубу оорессовывагот перегретым водяным паром. [c.139]

Для проведения опрессовки зашуровывают пароперегреватель и перегреты11 водяной пар вводится в захватное сооружение линии реактора. Воздух, вытесненный из реактора по шлемовой трубе, отводится в атмосферу, а образугош,ийся конденсат спускается через стояк. [c.140]

Когда реактор и шлемовая труба прогреваются и через воздушник пройдет пар, задвижку на выходе в колонну и регулирующую задвижку в стояке реактора закрывают, а в реакторе создают давление, на 0,2—0,3 ати превышающее рабочее. Опрессовка производится в течение 15—20 минут. За это время выявляют все дефекты, которые ликвидируют после спуска давления. Регенератор, шлемовая труба, межтрубное пространство котла-утилизатора, увлажнитель и электрофильтр, ввиду отсутствия запорного приспособления для создания давления, не опрессовываются. Однако после подачи воздуха в систему она проверяется путем осмотра на герметичность закрытия люков, фланцевых соединений и сварочных швов. Обнаруженные дефекты тут же ликвидируют. [c.140]

По достижении температуры регенератора 300—350 С е реакторе создают давление 0,5 ати, прикрывая задвижку нг шлемовой трубе реактора, приоткрывают дозирующие кла паны и пускают небольшую циркуляцию катализатора. Во врем циркуляции катализатора необходимо следить за давлением I реакторе, не допуская резких колебаний. Давление в реакто ре регулируется моторными задвижками на шлемовой труб( реактора и на линии в электрофильтр. Давление должно ко лебаться в пределах 0,4—О,Ъ ати. Следует отметить, что пр резком колебании давления в реакторе, во-первых, увеличи вается унос катализатора в электрофильтр или ректификацион ную колонну и, во-вторых, нарушается циркуляция катализа тора в системе, что особенно недопустимо в момент включе ния реактора. [c.144]

В случае производства сварочных работ в реакторе и его шлемовой трубе остановку установки производят следующим образом. После отключения реактора с потока нефт>1ных паров. уменьшают на 50% подачу перегретого пара в зону отпаривания реактора. Затем снижают температуру на выходе нз пароперегревателя до 300 — 350 С со скоростью 30 — 40 С в час. Далее циркуляцию продолжают, не снижая количества циркулирую исг(, катализатора, затем несколько уменьшают циркуляцию и пра температуре з реакторе и регенераторе 320 — МоО С, убедившись в том, что катализатор достаточно отре-генерировак 0,3% остаточного кокса), последний транс- [c.166]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология