Расчет коэффициента переноса

Таблица 3.3. Уравнения для расчета коэффициентов переноса

Приведены формулы для расчета распределения скоростей потока, набегающего на зернистый слой, по длине радиального реактора, Течение в зернистом слое рассмотрено как марковский процесс, усредненные параметры которого заданы плотностью вероятности обнаружения некоторого свойства или состояния движущейся среды в данной области пространства. Приведены уравнения для расчета коэффициентов переноса вещества, энергии и импульса в подвижной фазе, а также инерционной составляющей среднеобъемной силы сопротивления. Табл. 3. Библиогр. 16. [c.176]

Уравнения для расчета коэффициентов переноса в зернистом слое катализатора приведены в табл. 3.3. [c.107]

Перейдем к рассмотрению экспериментов. Нам уже известны свойства плазмы с точностью до порядка величины. При определении термодинамических свойств возможная точность расчета не выходит за пределы 2%. При расчетах коэффициентов переноса точность много хуже. Кроме того, чтобы избавиться от практически непреодолимых математических трудностей, мы ввели при расчетах довольно грубые допущения, обычно принимаемые и в других работах. Мы усредняли многие непостоянные величины, причем это делалось так, что оценить ошибки в конечных результатах невозможно. Возможна ошибка в 2 раза, хотя многие считают используемую нами теорию не такой уж плохой. В какой степени положение может быть исправлено экспериментом Если бы мы имели материал, способный работать при 20 000 К, то все эксперименты были бы чрезвычайно просты. Измерив градиент давления при изотермическом ламинарном течении плазмы в трубе, можно определить вязкость. Эксперименты по теплообмену позволили бы определить теплопроводность и электропроводность, измеряя другие параметры. Из-за отсутствия необходимых для этого высокотемпературных материалов мы воспользуемся другим методом, который, возможно, позволит нам использовать наш теоретический аппарат для предсказания результатов эксперимента. В этом методе в сущности нет ничего нового. Еще до постановки экспериментов по определению вязкости обычных жидкостей (например воды) была принята гипотеза о прямой пропорциональности величины касательных напряжений градиенту скорости. Затем на основании этой гипотезы была получена теоретическая формула, описывающая ламинарное течение в трубе. Совпадение полученных теоретических результатов с экспериментом позволило считать вязкость физической константой, имеющей вполне определенный смысл. Этим же путем следовало бы идти и в случае плазмы, но отсутствие подходящих конструкционных материалов не позволяет осуществить изотермические условия. Тем не менее мы попытаемся воспользоваться этим же методом, ставя простые эксперименты, результаты которых можно предсказать теоретически, а затем попытаемся скорректировать теорию. Оказывается, что лучше всего использовать обычную струю плазмы, получаемую в определенных условиях. В струе плазмы, вытекающей из сопла плазматрона, температура очень сильно изменяется и по длине и по сечению струи. Если же взять трубу и разместить электроды на ее торцах, то осевого градиента температуры быть не должно. Следовательно, задача из двумерной превращается в одномерную. Для получения стационарной дуги необходимо охлаждать стенки трубы водой, поддерживая их температуру постоянной. Для плазмы при атмосферном давлении трудно придумать эксперимент проще. Теперь надо решить, какое вещество использовать в качестве рабочего тела. Конечно, для наших целей не годятся воздух, вода и даже водород, так как в водородной плазме содержится слишком много компонент На, Н, Н+ и е . Если не удастся достигнуть локального равновесия, то необходимо рассматривать по крайней мере четыре независимые группы уравнений с соответствующим числом соотношений для скорости реакций. Лучше с этой точки зрения применить гелий при 6 83 [c.83]

Вопросы прикладных гидравлических расчетов, т. е. определения критических скоростей псевдоожижения, сопротивления распределительных устройств, расчета систем пылеулавливания и т. д. на уровне справочных пособий освещены в известных монографиях. В то же время вопросам количественного описания явлений перемешивания твердых частиц и газа, методикам расчета коэффициентов переноса посвящены лишь отдельные статьи. [c.14]

Наложение нескольких признаков осложняет диагностику, но при правильном выборе структуры модели расчет коэффициентов переноса по экспериментальным т- и С-кривым, кривым Са( ) должен приводить к близким величинам коэффициентов переноса. Комплекс экспериментов желательно выбирать таким образом, чтобы параметры, соответствующие доминирующим признакам, могли определяться двумя независимыми способами. [c.80]

Расчет коэффициентов переноса.......625 [c.576]

Теоретические основы. Расчет коэффициентов переноса [c.625]

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПЕРЕНОСА [c.625]

Расчет коэффициентов переноса чистых газов и жидкостей [c.235]

Не обоснован выбор способа усреднения температуры и состава при расчете коэффициентов переноса газовой фазы, окружающей каплю. [c.180]

Таблица 2. Функции, необходимые для расчета коэффициентов переноса в разреженных газах [8]

Термодинамические свойства при высоких температурах рассчитываются с помощью методов статистической механики с использованием результатов спектральных измерений энергетических уровней. Все попытки обобщения статистической механики на нестационарные процессы для расчета коэффициентов переноса были неудачны. Поэтому коэффициенты переноса обычно рассчитываются с помощью кинетической теории газов и данных по сечениям столкновения. [c.70]

При переводе книги были сделаны некоторые сокращения из второго раздела исключена глава Перенос тепла излучением , как не имеющая аналогии в 1-м и 3-м разделах и содержащая материал, достаточно хорошо освещенный в отечественной литературе в главах 1, 8 и 15 исключены некоторые элементарные сведения о молекулярно-кинетической теории расчета коэффициентов переноса. В остальных главах исключены некоторые простые рисунки, смысл которых ясен из текста, некоторые из задач, иллюстрирующих расчеты по приведенным в книге формулам, и ряд вопросов для обсуждения, помещенных в конце глав сокращены также Приложения к книге. [c.12]

Б. ТАБЛИЦЫ ДЛЯ РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТОВ ПЕРЕНОСА [c.675]

Из приведенного уравнения видно, что сдвиг потенциала электрода складывается из электрохимической составляющей поляризации (первое слагаемое в правой части уравнения) и диффузионной (второе слагаемое). Согласно уравнению (4.120), во времени изменяется лишь диффузионная составляющая, а электрохимическая составляющая поляризации должна мгновенно принимать определенное значение. В действительности, как это было рассмотрено в предыдущем разделе, время установления электрохимической поляризации определяется временем заряжения двойного электрического слоя. Поскольку при выводе уравнения (4.120) емкостный ток не учитывался, онс имеет приближенный характер. Тем не менее ур)авнение (4.120) часто используют для расчета коэффициента переноса а и плотности тока обмена г о- Для этого строят зависимость Ду — 1п (1 — Из тангенса угла наклона соответствую- [c.105]

Цилиндр загружается исследуемым и эталонным материалами, имеющими одинаковую температуру, закрывается крышками, затем плотно зажимается между стенками термостатов, уже достигших постоянной определенной температуры. Плотный зажим цилиндра осуществляется перемещением горячего термостата при помощи винтового устройства. По истечении определенного промежутка времени цилиндр вынимается и исследуется влагосодержание по толщине обоих тел. Методика расчета коэффициентов переноса та же, что и для предыдущего метода. [c.434]

Расчет коэффициента переноса, который характеризует влияние электрического поля между электродом и двойным электрическим слоем, показал, что для обоих производ- [c.63]

При расчете коэффициентов переноса используется информация о межмолекулярном взаимодействии, которая задана в виде эмпи- [c.21]

При расчете коэффициентов переноса используется информация о межмолекулярном взаимодействии, которая задана в виде эмпирической функции (потенциала) взаимодействия ф(г). Для компонентов продуктов сгорания О, Н, Ы, Ог, Нг, N2, Н2О, СОг, СО, N0 параметры потенциалов определены путем экстраполяции в область высоких температур данных о свойствах переноса, а также экстраполяции в область низких температур высокотемпературных экспериментальных данных (7 5000°К) по рассеянию молекулярных пучков с последующим согласованием между собой результатов экстраполяции. В качестве [c.28]

Для расчета коэффициентов переноса необ-ходи.ма Количественная информация о межмолекулярном взаимодействии, которую в настоящее время принято задавать в виде эмпирической функции (потенциала) взаимодействия <р(г). Для области температур 2000—4000° К, наиболее характерной для продуктов сгорания химических ТОПЛИВ, параметры потенциала в большинстве случаев не могут быть найдены с по.мощью непосредственных экспериментальных да-нных. Практически единственным путем является экстраполяция в область высоких [c.39]

Сравнительные расчеты коэффициентов переноса показали, что различие в составах, вычисленных с учетом электростатического взаимодействия и без него, оказывает более значительное влияние на эти коэффициенты, чем на термодинамические свойства. На фиг. 2.11 и 2.12 приведены соответственно зависимости коэффициентов вязкости и теплопроводности от температуры продуктов нагрева водорода и давления. Учет взаимодействия заряженных частиц приводит к изменению этих коэффициентов на несколько процентов. [c.33]

При расчете коэффициентов переноса используется информация о межмолекулярном взаимодействии, которая задана в виде эмпирической функции (потенциала) взаимодействия ф(г). Для компонентов продуктов сгорания Н, N. Нг, N2, МНз параметры потенциалов определены путем экстраполяции в область высоких температур данных о свойствах переноса, а также экстраполяции в область низких [c.22]

На основании этих материалов погрешности расчета коэффициентов переноса для температур 3000—4000° К упомянутых выше компонентов продуктов сгорания оцениваются примерно в 15—20%. [c.23]

Перед тем как перейти к анализу отдельных видов взаимодействий, полезно напомнить основные характерные соотношения динамики парных столкновений, связываюш,ие потенциал взаимодействия двух частиц зависящий от межъядерного расстояния рассматриваемых частиц г, с эффективными сечениями Q, входящими в расчет коэффициентов переноса. [c.12]

Электропроводность, теплопроводность и вязкость различных газов > и газовых смесей при термической ионизации. Расчет коэффициентов переноса, согласно рекомендациям, содержащимся в предыдущих разделах, представляет собой исключительно громоздкую и трудоемкую задачу. По ходу ее решения расчетчикам приходится делать ряд более или менее разумных предполон ений относительно выбора параметров расчета (например, различного рода эффективных сечений), учета разных теплофизических и электрических явлений, происходящих в рассматриваемой плазме, или по упрощению встречающихся громоздких расчетных выражений. Не удивительно поэтому, что результаты расчетов, выполненных независимо различными авторами, чаще всего сильно отличаются друг от друга, и расхождения между ними, как правило, выходят далеко за пределы указываемых ими погрешностей. Расхождение между различными результатами нередко достигает 100—200% и даже, больше. К сожалению, примерно такая же картина наблюдается и с экспериментальными данными по, коэффициентам переноса. [c.34]

Коэффициенты переноса в реагирующих средах могут быть получены по обычным формулам строгой кинетической теории газов в случае, когда Е 1. Однако при высоких температурах или в случае достаточно низких энергий активации число соударений молекул, приводящих к химическим реакциям, может стать сравнимым по порядку величины с числом упругих соударений. В этом случае формулы для расчета коэффициентов переноса в нереагирующей смеси газов становятся неприменимыми. Проблема исследования процессов переноса в кинетической теории реагирующих газов имеет два аспекта во-первых, построение феноменологической теории явлений переноса в реагирующих смесях газов на основе обобщенного уравнения Больцмана и, во-вторых, расчет сечений столкновений молекул в химических реакциях. 1 торая задача является предметом исследования в теории атомных и мо.лекулярных столкновений и, вообще говоря, может быть решена методами квантовой механики. В настоящей работе проводится рассмотрение первой из упомянутых задач. Для определения сечения столкновений молекул используются обычные в химической кинетике модели столкновений молеку.л. Система используемых обозначений максимально приближена к соответствующей системе обозначений книги [101. Все новые обозначения или обозначения, отличающиеся от системы обозначений книги [10], будут приведены в тексте. [c.89]

Используя формулы (1.3.86) и (1.3.87), легко получить явные выражения для интегралов столкновений 2(0 (г), необходимые при расчете коэффициентов переноса в первом приближении. [c.101]

Мы не будем здесь вдаваться в детали выполненных к настоящему времени многочисленных работ но расчету коэффициентов переноса в плазме. Отметим только, что в большинстве из них строго не учитывается коллективный характер взаимодействия заряженных частиц. Как известно, в плазме возможна раскачка различных типов колебаний, так что рассеяние электронов на колебаниях может существенно увеличить эффективную частоту электрон-ионных столкновений, т. е. привести к изменению величины проводимости. [c.136]

Условие инвариантности комбинаций удля упругих столкновений выполняется автоматически при любых максвелловских функциях fi. fj с произвольными нормировками. Формально можно считать, что смесь нереагирующих компонент является "химически равновесной", если функции распределения имеют максвелловский вид. Хотелось бы отметить, что такой подход имеет физический смысл, поскольку частицы с разной поступательной энергией вносят различный вклад в процессы установления равновесия. Кстати, именно на этом основана модель Ван-Чанга—Уленбека—де Бура, где вводится множественная система квантовых уровней, при которой фактически отсутствуют упругие столкновения и каждое столкновение приводит к изменению уровня. Частицы с неодинаковой кинетической энергией при этом обладают как бы различной химической активностью в процессах неупругого рассеяния. После расчета коэффициентов переноса в такой системе частицы на различных уровнях вновь считаются одинаковыми, и их концентрация находится простым суммированием. Такое объединение упругих и неупругих процессов позволило рассчитать характеристики переноса (сдвиговую и объемную вязкость, время релаксации) многоатомнь1х газов. В этой трактовке условие детального баланса представляет собой частный, вырожденный случай закона действующих масс (с условием,ДЕ= 0). [c.31]

О, молекулы притягиваются. Потенциальная энергия сил притяжения на больших расстояниях пропорциональна 1/г . При г < < 2 СТ12 /12 > О, молекулы отталкиваются. Потенциальная энергия сил отталкивания в функции Леннарда-Джонса пропорциональна 1/г . В действительности зависимость должна быть близкой к экспоненциальной, однако принятое приближение мало сказывается на расчетах коэффициентов переноса. При г = 2 / 012 силы притяжения и отталкивания уравновешивают друг друга, суммарная сила /12 равна нулю. [c.69]

Выполнение работы начинается с теоретического расчета коэффициента переноса N по уравнению (8.64), подставив в него конкретные значения радиусов. Затем этот же коэффициент определяется экспериментально на электроде, у которого диск и кольцо сделаны из чистого металла. Например, если необходимо определить разрушение сплавов системы Ag — Zn в 0,1 н. KNO3, то берется электрод с диском и кольцом из чистого серебра. Для определения необходимого потенциала на кольце, чтобы создать предельные диффузион-236 [c.236]

Цель настояш его раздела показать методы [18] расчета коэффициентов переноса, в которых в качестве исходных данных используются коэффициенты трения, коэф цпенты распределения и другие характеристические параметры мембранной модели. Если исключить протекание электрического тока (7 = 0), то можно записать выражение для локальной функции рассеяния в любой точке мембраны с учетом локальных движущ их сил [c.437]

Уравнение (VIII. 9) широко применяется при расчете коэффициентов переноса в диапазонах температур, значительно превышающих температуры, встречающиеся в обычных лабораторных условиях, т. е. при нескольких тысячах градусов, в плазме и т. д. В работах [7—10] приводятся таблицы таких расчетных значений для многих газов при температурах от 100 до 5000° К. [c.433]

Колесниченко Я. Г., Байбуз В. Ф., Теплофиз. высоких темп., 6, № 6, 1006 (1968). К расчету коэффициента переноса разреженных газов методом Монте-Карло. [c.692]

Пог )стность расчетных коэффициентов переноса указанных веществ при температурех ЗООО 4000° К оценивается в 15—20"/о [4]. Примерно такая же погрешность возможна при расчете коэффициентов переноса для NH3, СП.,, С1г, НС1 [4, 7], для которых параметры н()Т( 1н.1,иала определены по данным работы [ I I. [c.29]

Параметры потенциалов межмолекулярного взаимодействия, необходимые для расчета коэффициентов переноса, рассматривались в разделе III. Эти параметры соответствуют значениям, широко используемым в расчетах различными авторами. Так же во многих работах проводилась оценка возожных погрешностей расчетов коэффициентов переноса. Для значений температур менее 2000° К ошибка в расчетах обычно не более нескольких процентов, для больших значений температур ошибка, по-видимому, становится больше и при 7 - 10 000° К может достигать 15—30%. С такой погрешностью указанные коэффициенты приводятся в таблицах Справочника. [c.50]

Продукты сгорания топлива хлорная кислота+диметилгидразин несимметричный, кроме перечисленных выше веществ, содержат также хлороводорсд (с мольной долей до 0,25) и атомарный хлср (с мольной долей до 0,06). Свойства переноса для этих веществ практически неисследованы. Параметры потенциала ст и е//г для НС1 найдены с привлечением теории подобия [8], для С1 — по эмпирическим соотношениям. Поэтому в данном случае ошибка в расчете коэффициентов переноса для НС1 и С может быть больше 30%. [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология