Системы полного вытеснения

ОТКРЫТЫЕ СИСТЕМЫ ПОЛНОГО ВЫТЕСНЕНИЯ [c.153]

Выражением скорости реакции в открытой системе полного вытеснения является [32, 33] [c.153]

В реальных условиях (2 1) при достижении заданной степени превращения продолжительность реакции в открытой системе полного вытеснения отличается от продолжительности реакции в закрытой системе (принимаем у=0)- [c.155]

Из изложенного ясно, что при 2=1 открытая система полного вытеснения может быть уподоблена элементарному объему [c.155]

Характер зависимостей С (а) можно видеть на рис. П-35, где приведены также кривые (пунктирные), описывающие картину соответствующей реакции при проведении ее в закрытой системе (или в открытой системе полного вытеснения). [c.169]

Проточный метод основан на пропускании с постоянной скоростью смеси реагирующих веществ через реакционное пространство (при заданных температуре и давлении) в условиях, максимально приближающихся к условиям открытой реакционной системы полного вытеснения. [c.177]

При использовании проточного метода строго обязательным является максимальное приближение к режиму открытой системы полного вытеснения (равенство скорости потока по сечению, отсутствие продольного перемешивания). [c.177]

Рассмотренные ранее закономерности открытой реакционной системы полного смешения показывают, что в результате разбавления исходного вещества продуктами его превращения величина движущей силы химического процесса уменьшается, вследствие чего для открытых систем полного смешения характерна меньшая (по сравнению с закрытой системой или открытой системой полного вытеснения) скорость реакции по исходному веществу. [c.183]

При ш—>-оо каскад секций становится системой полного вытеснения. [c.191]

Системы полного вытеснения [c.203]

Рис. 1Х-71. Зависимость отношения объема кубового реактора (полного перемешивания) к объему трубчатого реактора (полного вытеснения) от степени превращения, достигаемой в реакционной системе

Итак, АО — это работа, которую может совершить система при вытеснении воздухом жидкости с 1 м твердого тела в процессе прилипания частиц к пузырькам. При полном смачивании твердой частицы водой 0 = О и, следовательно, АО = 0. Прилипание оказывается возможным, лишь когда 0 > 0. Чем гидрофобнее частицы, тем больше 0 и тем быстрее и прочнее прилипают они к пузырькам. [c.326]

Рассмотрим математическую модель противоточного теплообменника с полным вытеснением обоих теплоносителей без учета тепловой емкости разделяющей их стенки (см. раздел 1.1). Теплообменник описывается системой уравнений [c.45]

В связнодисперсных системах (так же как и в близких им по свойствам системах с высокой концентрацией дисперсной фазы, где частицы сближены принудительно ) частицы могут остаться разделенными прослойками среды, или может произойти полное вытеснение последних. Прорыв прослойки означает возникновение непосредственного контакта для твердых частиц и полное слияние — для капелек и пузырьков. Соответственно скорость разрушения дисперсных систем существенно зависит от устойчивости таких прослоек — их способности сопротивляться вытеснению. При этом устойчивость прослоек дисперсионной среды, и в первую очередь жидкой среды, может [c.243]

Первые две модели являются в некотором смысле идеальными для промышленных объектов. Однако можно указать области, в которых эта идеализация вполне приемлема. Так, при исследовании потоков жидкости или пара, движущихся с большой скоростью по трубе с значительным отношением длины к диаметру, допустимо применение модели полного вытеснения. Для реактора с мешалкой часто справедлива гидродинамическая модель полного перемешивания. Для изучения явления перемешивания и обобщения экспериментальных данных предложен ряд моделей гидродинамического потока диффузионная, ячеечная, с байпасированием потока [16]. Достаточно убедительных соотношений, точно определяющих характер режима перемешивания, в технической литературе нет. Рекомендуемые расчетные соотношения приведены в работах [16, 17]. Трудности решения задач гидродинамики потоков резко возрастают при переходе от однофазной системы к двухфазной. Вопросы гидродинамики двухфазных систем рассмотрены в работах [ 8, 19]. [c.27]

Исследования динамики непрерывного процесса получения окисленных битумов в змеевиковом реакторе показали, что реактор работает по принципу полного вытеснения. Транспортное запаздывание в змеевике соответствует времени пребывания битума в реакторе. В результате математического описания динамики процесса было показано, что с увеличением коэффициента рециркуляции продолжительность переходного процесса и коэффициент усиления системы возрастают. Регулирование по выходному параметру вследствие значительного транспортного запаздывания требует компенсации возмущений. [c.325]

Реактор с рассредоточенной подачей (тип г) обычно имеет продолговатую форму и работает по принципу полного вытеснения (напоминает реактор, работающий по принципу контактной стабилизации, см. соответствующий раздел). Селекторная система (тип д) обычно состоит из последовательно соединенных маленького и большого реакторов идеального перемешивания последний может быть прямоугольным или квадратным, или же это может быть окислительный канал либо пруд. [c.174]

На рис. 6.8 приведены примеры одно- и двухстадийных систем очистки с активным илом. На рис. 6.9 показаны некоторые принципиальные схемы систем с биофильтрами для нитрификации. Эти системы следует рассматривать как двухстадийные, хотя они могут напоминать одностадийные системы. Объясняется такое сходство тем, что показанные на рис. 6.9 реакторы можно рассматривать как реакторы полного вытеснения, в то время как условия, необходимые для процесса нитрификации, создаются лишь в нижней части биофильтров. [c.260]

Привод поршня чаще всего делается от реверсивного электродвигателя, реже — от пневматических устройств. Так как подача раствора при титровании зависит исключительно от скорости перемещения поршня, изменение скорости подачи раствора осуществляется надежно и просто посредством изменения скорости перемещения поршня, что достигается обычно автоматическим изменением передаточного числа редуктора или периодической работой привода. В первом случае, как правило, предусматриваются две фиксированные скорости перемещения поршня высшая — для предварительного этапа титрования и низшая — для подхода к точке эквивалентности. Для сокращения времени титрования высшую скорость требуется увеличивать как можно больше, однако при этом нужно учитывать, что значительно повышается давление в системе, возрастает возможность пропуска раствора и, следовательно, погрешность прибора. Обычно целесообразной скоростью является такая, при которой полное вытеснение титранта происходит за время около 1—2 мин. Низшую скорость выбирают з 5—10 раз меньшую. [c.94]

При использовании интегрального реактора полного вытеснения (рис. 8-1,а) для проверки катализаторов наиболее полезна реакторная система, воспроизводящая реальный реактор процесса в отношении свойств потока (критерий Рейнольдса), размера гранулы катализатора и размера пор, объемной скорости и состава потока реагирующего вещества. Так, адиабатический интегральный реактор получил широкое распространение для испытания катализаторов очистки выхлопных газов автомобилей при условиях, воспроизводящих реальные [И]. [c.101]

В общем случае при существенном отклонении гидродинамического режима работы абсорбера от предельных режимов полного вытеснения и полного перемешивания потоков газа и жидкости система уравнений может быть решена лишь численными методами. Однако для режима полного вытеснения газа и жидкости и режима полного вытеснения газа при полном пе- [c.153]

Разработанный на основе указанной системы уравнений алгоритм следует использовать для расчета скорости поглощения / на тарелках в зоне аппарата, где степень карбонизации сг>0,5 и коэффициенты извлечения невелики. Это позволяет для модели [1,6] полного перемешивания жидкости и полного вытеснения по газу считать концентрации реагентов в ядре раствора постоянными и равными соответствующим концентрациям на выходе из барботажной зоны, а величину Лр принять равновесной с концентрацией СО2 в газе, средней по высоте слоя. [c.179]

Удобная конструкция циркуляционного насоса малого объема, сочетаемого с реактором, разработана Г. П. Корнейчуком и Ю. И. Пятницким [1105]. В проточно-циркуляционной системе стационарное состояние процесса устанавливается после полного вытеснения из реакционного пространства смеси, отвечающей предшествующим опытам поэтому сокращение объема цикла весьма существенно, тем более, что оно облегчает его термостатирование (в случае такой необходимости) (рис. 37). [c.528]

Порядок работы. В реакционный сосуд подают сухой водород из аппарата Киппа до полного вытеснения воздуха из системы, после чего закрывают кран 8, затем кран 13. В системе создается некоторое избыточное давление. Включают магнитную мешалку и перекрывают кран 12. По манометру 15 следят за подачей водорода. Катализатор насыщают водородом до тех пор, пока уровень ртути в манометре не перестанет изменяться. [c.259]

Изучение гидродинамических основ упругого режима фильтрации имеет важнейшее значение для теории и практики разработки нефтяных и газовых месторождений. Знание этих основ позволяет э наиболее, полной мере использовать упругий запас пластовых флюидоа для обеспечения притока к скважинам, правильно определять потенциальные возможности упругой водонапорной системы для вытеснения флюидов, ставить и решать так называемые обратные задачи опре- [c.133]

Две интересные работы были проведены сотрудниками лаборатории Шелла. В первой из них изучали перемешивание твердых частиц путем добавления в слой меченых (радиоактивным изотопом) зерен катализатора и отбора проб через определеннее интервалы времени из различных точек слоя. Были исследованы три промышленные установки каталитического крекинга. Распределения времени пребывания, найденные описанным методом, говорят о том, что псевдоожиженные слои в регенераторах и реакторах непрерывного действия приближаются по рабочему режиму к системе полного перемехнивания. Наблюдаемые отклонения от этого режима обусловлены наличием байпасов, малоподвижных -зон катализатора, участков с идеальным вытеснением или сочетанием перечисленных факторов. [c.259]

Рис. 1-16. Изменение температур в реакторе с полным вытеснением, соединенным с теплообменником (автоте рмическая система).

Пуск блока риформинга. Перед пуском блок заполняется азотом чистотой по основному веществу не менее 99% (кислорода не более 0,5% об., окись углерода — отсутствует, горючих — не более 0,5% об.). Заполнение и промывка азотом, с последующей опрессовкой, производится для полного вытеснения кислорода из системы. После опрессовки азотом начинается заполнение и промывка системы водородсодержашим газом с содержанием водорода в нем не менее 90% об., влаги не более 50 ppm, сероводорода не более 10 мг/м С этой целью используется водород с блока риформинга работающей установки либо резервный водородсодержащий газ из емкостей пускового водорода водороднофакельного хозяйства. Проверяют систему риформинга в период холодной циркуляции при давлении 1-1,5 МПа. Циркуляция идет через адсорберы с цеолитом. Далее приступают кразофеву системы. [c.136]

В случае полного вытеснения среды из зазора (при прорыве адсорбционно-сольватной оболочки или в вакууме) достигается непосредственное точечное (по одной или нескольким атомным ячейкам) соприкосновение частиц (см. рис. XI—16, б). При этом наряду с ван-дер-ваальсовыми силами в сцеплении частиц могут участвовать также близкодействующие (валентные) силы, реализуемые на площади непосредственного контакта. Их вклад в прочность контакта можно оценить по порядку величины как р1 хЛ 1ЬЧлеа, где Jf — число валентных связей, возникающих в контакте, е — заряд электрона, ео — электрическая постоянная, Ь — характерное межатомное расстояние (несколько А). В таком случае при несколько единиц находим значения И и ниже, т. е. для микронных и более крупных частиц в лиофобных системах вклад близкодействующих сил в прочность контакта оказывается того же порядка (или меньше), что и вклад ван-дер-ваальсовых сил. [c.317]

В связнодисперсных системах (так же как и в близких им по свойствам системах с высокой концентрацией дисперсной фазы, где частицы сближены принудительно ) частицы могут остаться разделенными прослойками С15еды или может произойти полное вытеснение последних. Прорыв прослойки означает возникновение непосредственного контакта для твердых частиц и полное слияние — для капелек и пузырьков. Соответственно скорость разрушения дисперсных систем существенно зависит от устойчивости таких прослоек — их способности сопротивляться вытеснению. При этом устойчивость прослоек дисперсионной среды, и в первую очередь жидкой, может существенно меняться под воздействием ПАВ. Характерной моделью, позволяющей рассмот >еть свойста прослоек среды, а следовательно, и природу устойчивосги дисперсных систем к процессам коагуляции и коалесценции, являются пенные и эмульсионные пленки — отдельные элементы соответствующих дисперсных систем, а также тонкие пленки смачивающей жидкости на поверхности твердого тела. [c.291]

Изобутанол дегидратируют на каталитической установке (рис. 2). Реакцию проводят в проточной системе в кварцевой трубке длиной 50-60 см, диаметром 2 см, помещенной в трубчатую печь. Температуру в зоне реакции измеряют хромель-алюмелевой термопарой. Равномерную подачу вещества осуществляют с помощью поршневого прибора, откалиброванного на нужную скорость подачи. Транспортирующий газ - азот, его предварительно очищают от следов кислорода, сушат (примечание 1) и подают в реактор через реометр со скоростью 20—25 мл/мин. Жидкие продукты реакции собирают в приемник, охлаждаемый проточной водой, газообразные — в газометр (примечание 2). Перед началом синтеза систему продувают азотом 2 ч при температуре реакции до прекращения выделения паров воды, а после окончания синтеза — 1—1,5 ч для полного вытеснения продуктов реакции. 59 г (0,8 моля) изобутанола пропускают над 20 мл промышленной -АЦОз с размером зерен 6-8 меш (3-4 мм). Изобутилен собирают в градуированный газометр над насыщенным раствором КаС1. Получают 44,1 г (17,6 л при 20°С/758 мм), выход 99%. Перед употреблением изобутнлен сушат, пропуская через две колонки с прокаленным СаОг, помещенные перед реактором. [c.161]

В приведенной системе уравнений принята идеализированная модель полного перемешивания жидкости на тарелке (с некоторыми ограничениями такая модель справедлива только для тарелок провального пипа). Другой предельный случай идеализированной гидродинамической модели отражает допущение о полном вытеснении жидкости на тарелке (эта модель наиболее характерна для тарелок с однонаправленным движением жидкости и пара). В этом случае эффективность тарелки оиределяется по урав-не-нию [c.77]

Для исследования кинетики и сс.чективности реакции (Г>.57) используют реактор . . полного вытеснения (см. рис. 39, 40) или проточно-циркуляг1иоттый реактор полного смешения (см. рис. 44). В Качестве катализатора исполь уют латунные стружки. Системы дозирования исходного циклогсксанола и улавливания продуктов реакции описаны в разд. 4,3.1. Там же описаны методики проведения экспериментов и анализа продуктов реакции. [c.223]

После полного вытеснения воздуха из системы потоком аммиака, что определяют по прекращению выделения пузырьков из второй колбы с H2SO4, начинают нагревание магния. В течение 4 ч поддерживают температуру 800— 850 °С. Когда начинается образование нитрида, магний раскаляется кроме того, выделяется водород. На протяжении этого основного процесса надо про- [c.983]

Другой пример связан с кратковременными изменениями нагрузки в период дождя. Критический момент в данном случае — это гидравлическая нагрузка на последний отстойник. Если она слишком велика, то активный ил перепол шт отстойник и уйдет из системы. Такая ситуация совершенно недопустима, так как повлечет за собой крайне нежелательные последствия, исправлять которые придется не одну неделю. Одно из возможных решений состоит в снижении нагрузки ила на отстойник. Этого можно достичь, задерживая ил в аэротенке путем переключения действия реактора, состоящего из нескольких отсеков, с режима полного вытеснения на режим рассредоточенной подачи. В таком случае ил будет концентрироваться в верхних частях реактора, а нагрузка ила на отстойники будет в конечном итоге понижаться. Альтернативный путь состоит в том, чтобы прекратить аэрацию и добиться увеличения количества ила путем временного осаждения в аэротенке. Если эта операция будет проведена в последних реакторах системы, то можно достичь быстрого понижения нагрузки на отстойники. [c.465]

Например, при физическом описании процесса ректификации смесей вьщеляют следующие "элементарные процессы 1) гидродинамика потоков жидкости и пара в колонне 2) массообмен между жидкостью и паром 3) теплопередача между жидкостью и паром 4) испарение жидкости и конденсация пара. Все указанные элементарные процессы протекают либо на тарелке, либо в насадочной секции колонн и прямо связаны между собой. Полное описание этих процессов представляет собой чрезвычайно сложную систему уравнений. Только описание гидродинамики потока жидкости на тарелке (либо в насадке) с помощью уравнения Навье-Стокса представляет собой задачу чрезмерной вычислительной сложности. Не менее сложно и решение задачи полного описания массообмена между потоками жидкости и пара. Вместе с тем эти задачи должны решаться совместно как единая система уравнений. Отсюда следует, что без разумнььх упрощающих допущений здесь не обойтись. Поэтому обычно принимают идеализированное представление относительно движения потоков пара и жидкости (пар движется в режиме полного вытеснения, а жидкость полностью перемешивается на тарелке), а массопередачу выражают через эффективность ступеней разделений, определяемую в большинстве случаев полузмпирическими методами, либо вообще не рассматривают ее, считая, что на каждой ступени разделения достигается равновесие. [c.12]

Дисперсная модель была успешно использована для воспроизведения условии в псевдоожиженном слое при отсутствии образования иузырей. Трудно воспроизвести условия на большой промышленной псевдоожиженной системе, в которой появляются две различные фазы. Более того, дисперсная модель пригодна в случае, когда продольная диффузия может быть или измерена, или рассчитана. Тем не менее простая модель, основанная на предположении режима полного вытеснения, все-таки ценна для воспроизведения коэффициентов массо- и теплопередачи. [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология