Фактические данные

Давление. Давление в основной колонне атмосферной секции должно обеспечивать преодоление гидравлических сопротивлений парогазовых потоков по всей системе. Обычно избыточное давление в атмосферной колонне находится в пределах 0,7—0,8 кгс/см и не должно превышать 1, О кгс/см , т. е. оно должно приниматься минимально возможным. Практически это давление несколько колеблется в зависимости от условий эксплуатации. При двухколонной схеме работы установки давление в отбензинивающей колонне, как правило, должно быть выше, чем в основной атмосферной колонне, но его следует принять минимально возможным, лишь-достаточным для того, чтобы преодолеть сопротивление шлемовой трубы, змеевика конденсатора и коммуникации газоотводящей системы. В отбензинивающей колонне отгоняются легкие бензиновые пары и газы, а для подачи последних в газовую сеть предприятия давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 3—4 кгс/см . По фактическим данным, на действующих двухколонных установках избыточное давление в большинстве случаев составляет от 1 до 3,5 кгс/см . [c.55]

При построении карты прогноза состава нефтей с учетом выявленной закономерности экстраполировались направления изолиний плотности нефти, которые разграничивали зоны с разным их составом. Таким образом, граница прогнозируемых зон с нефтями разного состава на карте прогноза проводилась как с учетом имеющегося фактического материала, так и с учетом экстраполяции и расчетных данных. По фактическому материалу проводились границы зон с нефтями плотностью более 0,900 г/см и 0,900—0,850 г/см на востоке и юго-востоке, а граница (внутренняя - по направлению к центральной части впадины) зоны с нефтями плотностью 0,850-0,810 г/см - по расчетным данным (уравнения регрессии). На севере и северо-западе граница зоны с нефтями плотностью 0,850—0,810 г/см проводилась по фактическим данным. На юге и юго-западе внешняя граница (в направлении к бортовой зоне) проводилась по борту впадины, а внутренняя — с учетом распространения районов с вьюокими температурными градиентами. Изогипса плотности 0,810 г/см , по существу, служит границей между зонами распространенных нефтяных и газоконденсатных скоплений. Фактических данных для ее проведения мало, поэтому использовались расчеты состава нефтей, проводимые по уравнениям регрессии. Значимые коэффициенты кор- [c.166]

В настоящее время на основании анализа фактических данных установлено, что количество улавливаемых нефтепродуктов составляет 0,6—1,5% от переработанной нефти, независимо от профиля завода. На 1 т перерабатываемой нефти образуется 0,005— 0,007 т нефтяного шлама. Состав свежего нефтяного шлама [c.563]

Нормы и фактические данные о термической стабильности топлив Т-1 и ТС-1 приведены в табл. 1.1 (см. с. 18—21). [c.14]

Анализ работы отечественных и зарубежных вакуумных колонн установок АВТ по масляному варианту показывает, что качество получаемых дистиллятных фракций и гудрона не удовлетворяет повышенным требованиям на сырье масляного производства масляные фракции обычно получают маловязкими и с низким показателем цвета. Дистилляты имеют довольно широкий фракционный состав, доходящий до 200 °С, со значительным налеганием температур кипения соседних фракций, а в гудроне содержится много легких фракций (до 500°С порядка 30—40%). Фактические данные по четкости разделения мазута на масляные фракции таковы при работе по схеме а (см. рис. 111-29) налегание температур кипения смежных дистиллятов составляет 80—90 °С и по схемам б я в 40—50°С [14]. На многих заводах вместо отбора узких фракций получают одну широкую фракцию и вакуумный газойль [65]. [c.188]

Прогнозирование преимущественного распространения нефтяных залежей проводилось с учетом фактических данных и выявленных региональных закономерностей, выражающихся в увеличении плотности нефтей в направлении к внешним бортовым частям впадины и в снижении ее — [c.167]

Фактические данные по выходу отдельных фракций синтетических жирных кислот за 1961 г. по различным заводам приведены в табл. 42. [c.150]

В предлагаемой работе собран из разнообразных источников обширный материал по вопросам проектирования химических реакторов. Многое в тексте является давно известным классическим достоянием курсов физической химии, однако значительная часть рассмотренных проблем и фактических данных относится к последним годам. [c.9]

В ведомственных нормах потерь автомобильных бензинов предусмотрено различие между потерями при длительном хранении и постоянном расходовании. Очевидно, при установлении норм естественной убыли автомобильных бензинов предстоит проделать большую работу, основанную на фактических данных. [c.338]

На рис. 142 приведена гипотетическая кривая роста объемов внедрения химических реагентов на условном объекте. Наблюдается периодичность в изменении темпов роста вводимой в систему добычи нефти массы химических веществ. Эта периодичность тесно связана с основными процессами разработки месторождения. Зона I на рис. 146 характеризует период преимущественного внедрения химических реагентов, применяемых при изоляции скважин на стадии массового строительства добывающих и нагнетательных скважин. Зона II отражает период преимущественного внедрения деэмульгаторов нефти, зона III — ингибиторов солеотложения, зона IV—химических реагентов для повышения нефтеотдачи и т. д. При этом постепенное снижение темпа роста в каждой зоне, главным образом, объясняется уменьшением удельного расхода химических реагентов вследствие закономерного улучшения технологии применения реагентов и их качества. Сказанное иллюстрируется фактическими данными по динамике внедрения химических реагентов на конкретном объекте (рис. 143). Снижение темпов в зоне II объясняется совершенствованием технологии химического деэмульгирования [c.256]

Продолжительность строительства объекта устанавливается по фактическим данным с момента начала строительства до даты пуска объекта в эксплуатацию. [c.288]

Фактически данный метод предусматривает двойную итерацию, поскольку радиус г считается уже известным. Если после оценки указанным методом длина реактора оказывается слишком малой по сравнению с начально принятым радиусом, весь расчет необходимо повторить, подобрав более удачные начальные значения. [c.55]

Методы, основанные на использовании имеющихся таблиц, диаграмм и номограмм состояний и заключающиеся в интерполировании к нужным условиям, сильно ограничены из-за недостатка фактических данных и того, что такого рода таблицы и пр. составляются для системы определенного вида, а переход к другим системам очень сложен, если не невозможен. [c.152]

Фактические данные по термоокислительной стабильности реактивных топлив, характеризуемой массой образующихся осадков и смол, и экспериментальные данные по скорости за- [c.156]

Агрессивность топлив к резинотехническим изделиям снижает ресурс работы насосов-регуляторов. Фактические данные ресурсов указанных насосов и их корреляция с лабораторными [c.177]

Показатели технологического режима и фактические данные работы установки в период выработки промышленного образца топлива для реактивных двигателей марки ТС-1 приведены в таблице № 2. [c.162]

Для оценки точности метода расчета норм следует проводить опытную проверку разработанных норм расхода, а также сравнение расчетных величин с фактическими данными о расходе топлива за отчетный период. [c.63]

При перемещении молекул вещества из одной жидкой фазы в другую на поверхности контакта фаз и в непосредственном соседстве с нею происходят такие явления, которые могут иметь серьезное влияние на количественный эффект. Связаны они с поверхностными силами. В математическом описании процесса массопередачи эти явления не учитываются и в связи с этим иногда могут быть источником значительных расхождений между теоретическими и фактическими данными. [c.52]

Тепловой баланс печного процесса бывает теоретический и практический. Теоретический тепловой баланс составляется по данным материального баланса печного процесса с учетом тепловых эффектов физических и химических превращений элементов печной системы или расходных коэффициентов при проектировании новых печей. Практический тепловой баланс рассчитывается при исследовании действующих печей по фактическим данным их промышленной эксплуатации. [c.139]

Приводимые ниже фактические данные были получены в результате исследования солей изомерных гексадеканмоносульфокислот [63], а именно все восемь теоретически возможных изомера были получены по следующей схеме [c.412]

На рис. 21 представлен график коэффициента сжимаемости г, построенный на основании фактических данных с помощью рис. 19 и 20. На рис. 22 приводится зависимость % от температуры. [c.36]

Создание обширного фонда фактических данных внесло существенное изменение в методы определения термодинамических параметров химических реакций. [c.20]

Значения коэффициента Кф неразрывно связано с коэффициентами авн, ан.п и термическим сопротивлением. При промышленных испытаниях без измерения температур стенки не удается совершенно строго разделить авн и ан.п, однако сопоставление расчетных и фактических данных дает возможность установить причину неудовлетворительной работы АВО. Примерное разделение Кф на авн и а .п возможно расчетом в том случае, если расчет по экспериментальным данным показал, что авн > > 5000 Вт/(м2 К), а термическое сопротивление близко к заложенному в расчет. Уменьшение расходов теплоносителей приводит к снижению значений Ивн и ссн.п, при этом сильное влияние на последний оказывает расход воздуха, так как общий коэффициент теплопередачи при правильно выбранной схеме обвязки АВО и секций практически полностью определяется теплоотдачей со стороны воздуха. [c.76]

При сопоставлении фактических данных с расчетными для остатков с коксуемостью 5—20% отклонение не превышает 1,5%. [c.103]

Однако нужно соразмерять сложность модели с относительной простотой математического аппарата, привлекаемого для ее изучения, и одновременно следить за-тем, насколько полно усложнение модели подтверждается фактическими данными о моделируемом явлении. Последнее замечание особенно существенно, поскольку излишне сложная многопараметрическая модель может достаточно точно соответствовать частным экспериментальным данным, но оказывается совершенно неприменимой для исследования аналогичного процесса при несколько измененных условиях его проведения. [c.283]

Расходные показатели по получению 1 т этанола сернокислотной гидратацией этилена представлены ниже (по фактическим данным без учета затрат па получение этилеяа) [c.31]

По нашему мнению, выводы отчета не были логично обоснованы. Вероятно, исследователи смогли убедить самих себя в том, что авария цистерны не могла произойти в результате обычных условий ее эксплуатации, хотя она и пострадала ранее в ходе другого происшествия. Имелась возможность проверить гипотезу о разности между реальными размерами цистерны и их номинальным значением путем соответствующего измерения обломков, однако таких попыток, по-видимому, не было. К тому же трудно поверить в то, что в течение 19 лет эксплуатации цистерны никто не подозревал о наличии подобного несоответствия. В лучшем случае такую точку зрения о 8%-ном отличии ее размеров от номинала можно считать лишь гипотезой, в доказательство которой не было предоставлено фактических данных. [c.320]

Название, данное автором разделу, не совсем точно отражает сущность излагаемого подхода к исследованию связи между потенциалом опасности и последствиями (автор назвал такой подход историческим). Речь идет об установлении корреляции между количественной мерой опасности и количественной мерой последствий её реализации, устанавливаемой исключительно на основе имеющихся фактических данных (статистика), без привлечения дополнительных соображений о характере действия поражающих факторов и без учета особенностей конкретной ситуации. -Прим. ред. [c.487]

Тем не менее средняя картина получается примерно одинаковой. Метаноо бразование, которое при синтезе Фишера—Тропша является крайне нежелательным, составляет при синтезе под нормальным давлением 14—15%, считая на суммарные продукты синтеза. В метан переходит 10—11% превращенной окиси углерода. Количество получающихся при синтезе под нормальным давлением жидких и твердых продуктов в расчете на 1 нм смеси С0 + 2Нг равно 122—123 г. Фактические данные работы двух германских заводов синтеза показаны в табл. 26. [c.101]

Как уже указывалось, на установке сочетаются процессы обессоливания нефти электрическим методом и атмосферно-вакуумной ее перегонки. Установка рассчитана на перёработку сернистой нефти, из которой получают компоненты моторных топлив, масляные дистилляты и остаток — гудрон. Электрообессоливание нефти производится в три ступени в шаровых электрогидраторах емкостью 600 с предварительным термохимическим обессоливанием. В зависимости от качества сырых нефтей число ступеней обессоливания может быть сокращено до двух и даже до одной. По фактическим данным работы установки обессоливания, достигалась следующая степень очистки (термохимическое обессоливание) по ступеням сырых нефтей восточных месторождений первая ступень 33,3—33,8%, вторая 68,8—72%, третья 96,7—98%. Материальный баланс (проектный) установки при переработке сырой ромашкинской нефти (325 дней в году) приведен в табл. 12. [c.94]

В целом для подсолевых палеозойских углеводородных флюидов была отмечена связь между смолистостью нефти и минерализацией и сульфатностью вод и между аренами и бензиновой фракцией, сульфатностью вод и температурой. Зная возможный состав вод в конкретных районах на разных глубинах, можно эти расчеты условно "привязать" к глубинам. Такие опосредствованные расчеты показали, что в юго-восточной зоне при минерализации вод 300 г/л на глубине свыше 6 км вероятно нахождение залежей очень легких нефтей и газоконденсатов. Граница распространения газоконденсатных залежей в пределах отдельных районов Прикаспийской впадины проводилась с разной степенью надежности. В северной части территории зона газоконденсатных залежей выделялась с учетом экстраполяции имеющихся фактических данных. В этом районе, где открыты только газоконденсатные и газовые залежи, наличие нефтяных скоплений на глубине 4—7 км маловероятно. [c.167]

Прогнозирование газоконденсатной зоны с возможным присутствием нефтяных залежей в западной части провинции сделано с меньшей достоверностью, поскольку здесь до сих пор не открыто ни газоконденсатных, ни нефтяных месторождений, а имеется лишь газовое Лободинское месторождение. В этой части региона учитывались геологические представления, наличие в обрамлении Прикаспийской впадины Западно-Ровненс-кого нефтегазоконденсатного месторождения и нефтяных месторождений с очень легкими нефтями на глубине 5 км (например, Камышанское). В юго-западной части к западу и к северу от Астраханского месторождения прогнозируется распространение газоконденсатных залежей. К востоку от этой газоконденсатной зоны можно предполагать с большей степенью условности (нет фактических данных) распространение газоконденсатных и нефтяных залежей (рис. 28). Более мягкие термобарические условия не способствовали значительной генерации газообразных УВ. В восточной части впадины прогнозируется узкая полоса распространения газоконденсатных залежей на глубине 6—7 км. Основанием для ее выделения послужили расчеты по уравнениям регрессии, которые показали, что в этих условиях возможно появление конденсатов. [c.167]

Зона распространения газоконденсатных залежей прогнозируется на севере Денисовской впадины, Колвинского вала и северо-западе Хорейверской впадины (рис. 30, б). В первых двух регионах она выделяется по фактическим данным, а в последней, где не встречено еще залежи, — по расчетной и общей (близкой) геологической ситуации. Здесь прогнозируются газоконденсатные залежи с содержанием стабильного конденсата в газе менее 100 см /м , с плотностью конденсата 0,730—0,800 г/см , с содержанием бензина более 75 %, в котором метановых У В более 50 %. [c.181]

Описанный ниже метод был применен несколькими концернами и использовался главным образом для нолучения кислот в интервале Сю— ao, применявшихся в мыловарении. После второй мировой войны он был тщательно изучен различными исследователями, опубликовавшими ряд докладов [7] . По этому вопросу читателю рекомендуется обратиться к монографии Виттка [23], в которой приведено много фактических данных, а такн е рассмотрены несколько сотен относящихся к этой области патентов из различных стран. Очень ценной является также статья Пар-дуна и Кучинка [15], в которой приводятся данные по распределению продуктов окисления над различными катализаторами, содержащими тяжелые металлы. [c.279]

Кубовый остаток (смесь высших спиртов и смол) через холодильник и приемник поступает в куб для вакуумной перегонки. Куб обогревается паром 12 ати. Отгоняется смесь высших спиртов при остаточном давлении 5 мм рт. ст. Пары спиртов конденсируются, охлаждаются, и спирты направляются на склад готовой продукции. Выход высших спиртов С]2—С16 на 1 т 2-этилгекса-нола по фактическим данным составляет 150 кг. Выход кислот и лактона — 20 кг т. [c.126]

На рис. 54 показаны зависимости содержания смол сернокислотных и си-ликагелевых, а также коксуемости нефти от содержания серы [124, 125] (при рассмотрении этих зависимостей нужно учитывать возможность отклонения фактических данных для конкретных нефтей от усредненных). Как видно, одновременно с увеличением содержания серы в нефти возрастают коксуемость и содержание смол. Увеличение содержания асфальтенов и смол, сопутствующее повышению сернистости нефти, показано и в работе [126] (рис. 55). В этой же работе показано, что нефти с более высоким содержанием серы характеризуются и более высоким содержанием ванадия и никеля (рис. 56), азота и значениями вязкости, плотности (рис. 57). Последнее отмечается также в других работах [127, 129]. Взаимосвязь содержания серы, ванадия и смолистых веществ объясняется [ГЗО] способностью находящегося в нефти ванадия восстанавливать сульфаты, присутствующие в пластовых водах, до сероводорода и серы и тем самым вызывать окисление нефти за счет кислорода сульфатов. [c.91]

С учетом требований, предъявляемых авиатехникой к современным реактивным топливам, в последние годы в СССР разработаны и внедрены в эксплуатацию топлива РТ (ГОСТ 16564—71), Т-8 (ТУ 38—1—257—69), Т-8В (ТУ 38101560—80), Т-6 (ГОСТ 12308—80 и ТУ 38101629—82). Нормы и фактические данные по показателям качества топлив приведены в табл. 1.1. Для сравнения в таблице приведены данные о топливах Т-1 и ТС-1. Показатели общие и одинаковые для всех топлив (например содержание воды и механических примесей, зольность, и др.) в таблице не рассматриваются. [c.17]

От противоизносных свойств топлив зависит ресурс работы топливных агрегатов и прежде всего их качаюжих узлов. Фактические данные по противоизносным свойствам топлив, определенные разными методами, представлены в табл. 5.7 и на рис. 5.14. [c.165]

Молекулярная масса, элементный и ст,руктурно-.г,рупповой состав этих модельных соединений в известной мере соответствуют фактическим данным для некоторых смол, выделенных из различных нефтей. [c.32]

Сравнивая предельные значения остаточных солей в нефти, приводимых на графиках, с данными работы реальных обессоливающих установок (см. табл. 3.1), видим, что предельные величины во много раз меньше фактических остаточных солей, получаемых на установках. Поскольку при выводе предельных соотношений было использовано единственное предположение о полном смешении, получаем следующий вывод. Расхождение между теоретическими и фактическими данными объясняется только плохим качеством смешения пластовой и промывочной воды. Часть мелкодисперсной составляющей несмешавшейся соленой воды проходит через аппарат и обусловливает высокую среднюю концентрацию солей в остаточной воде. [c.49]

Необходимо также учитывать степень серьезности несчастного случая. Для данного обсуждени51 достаточно, по-видимому, выделить следующие категории поражения смертельный исход, нетрудоспособность, серьезные травмы без потери трудоспособности, травмы средней тяжести и незначительные повреждения. Риск быть вовлеченным в некоторую форму несчастного случая, например в одну из перечисленных выше категорий, всегда будет выше, чем риск вовлечения в какую-либо категорию несчастного случая (так как категория есть некое подмножество всех возможных видов несчастных случаев). Относительная значимость (статистический вес. - Перев.) каждой категории может быть в принципе определена по имеющимся фактическим данным. [c.46]

Согласно публикации [РР08,1984], такая плотность соответствует температуре 58 С. Необходимо также учесть, что перед разрывом происходило расширение стенок цистерны, что увеличивает оценку температуры еще на 3 °С. Авторы отчета полагают нереальным нагрев всей массы содержимого цистерны до такого уровня температуры и считают возможным достижение температуры лишь порядка 40 °С. Однако разрыв цистерны при соответствующем уровне давления возможен только в случае частичного ее заполнения, хотя фактические данные, подтверждающие эту гипотезу, отсутствуют. Авторы отчета высказывают предположение, что разрыв цистерны при температуре 40 °С мог произойти в том случае, если ее вместимость составляла 48 824 л. Однако при этом она должна быть полностью заполнена жидкостью при температуре 37 °С. По данным работы [РР08,1984] при температуре 37 °С плотность жидкости составляет 0,642 т/м , что отвечает объему 47 300 л. [c.319]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология