Мощность газов

В установках адсорбционной сероочистки большой мощности газы регенерации подвергаются обработке с целью выделения из них сернистых соединений. Способ обработки зависит от состава сернистых соединений и их концентрации. [c.406]

Номинальная тепловая мощность, (газ/мазут), МВт 6,6/6,2 9,0/8,0 12,65/11,15 [c.153]

Электрическая мощность газо-турбинной электростанции [c.241]

Потерю мощности газе можно [c.32]

Средняя агрегатная мощность газо- [c.14]

Схема трехкратного испарения нефти до мазута предлагается для перспективных высокопроизводительных установок АВТ мощностью 12 млн. т нефти в год [8] (рис. 1П-9). В схеме предусмотрены ступень предварительного отделения газа и бензиновых фракций в предварительном испарителе /ив отбензинивающей колонне 2, ступень атмосферной перегонки нефти в колонне 3 и ступень вакуумной перегонки в колонне 4 при 400—530 гПа для получения фракции тяжелого дизельного топлива и утяжеленного мазута. Разделение в последней ступени производится за счет тепла потоков атмосферной колонны, т. е. без дополнительного подогрева сырья. [c.160]

Установки первичной перегонки нефти и ректификации углеводородных газов имеют наиболее развитые системы теплообмена, которые предназначены для максимального использования тепла уходящих потоков и повышения термодинамической эффективности процесса. Для теплообмена используют следующие потоки пародистиллятные фракции, боковые погоны и остатки атмосферной и вакуум/ной колонн, промежуточные циркуляционные орошения, дымовые газы и промежуточные фракции и потоки с других технологических узлов комбинированных установок. Благодаря эффективному, использованию тепла го рячих потоков сырую нефть удается предварительно нагреть до 220—230 °С, уменьшая тем самым тепловую мощность печей на 20—25%- В результате утилиза-ции тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.313]

Предварительный нагрев сырья теплотой продуктов реакции, выходящих из реакторов, составляет примерно 70—80% от общего количества теплоты, переданной газо-сырьевой смеси до входа в реактор. Это требует более тщательного подхода к выбору и применению теплообменников, так как ощибка может привести к снижению производительности установки и занижению мощности печи. [c.84]

При известной производительности и ожидаемом перепаде давления выбор компрессора зависит от мощности установки и характеристик сжимаемых газов. Для укрупненных и, особенно, крупно-тоннажных комбинированных установок большое значение приобретает надежность работы циркуляционных компрессоров. При высоких температурах и давлениях из-за прекращения подачи водородсодержащего газа могут возникнуть аварийные ситуации (прогар труб печи, коксование и даже спекание катализатора), приводящие к остановкам и ухудшению экономических показателей установок. [c.116]

На установках гидроочистки старого типа для сжатия газа всех назначений применялись только поршневые компрессоры, что объясняется, в основном, невысокой мощностью установок. В настоящее время поршневые компрессоры используются тогда, когда невозможно или нецелесообразно применять центробежные компрессоры (если в широких пределах изменяются характеристики газов, нри высоких значениях степени сжатия и низкой производительности). [c.116]

Из данного уравнения видно, что требуемая мощность прямо пропорциональна температуре газа (в К) на приеме компрессора, поэтому целесообразно подавать газ на компрессор при температурах 40—45 С. [c.119]

Из промышленно развитых стран наиболее крупные мощности НПЗ имеют в Западной Европе — Италия, Франция, Германия и Великобритания в Азии — Япония. НПЗ развитых стран Западной Европы и Японии характеризуются меньшей, чем у США глубиной переработки нефти этот показатель наименьший у Японии и Италии (-60 %) и средний для НПЗ у Франции, Англии и Германии (-75 — 80 %). Низкая глубина переработки нефти в Японии и Италии обусловлена отсутствием у них собственных ресурсов угля и природного газа. Наиболее высокий показатель после США и Канады по отбору бензина имеет НПЗ Англии (-25 %). Этот показатель на НПЗ остальных развитых стран составляет 18 — 26 %. Соотношение бензин дизельное топ — [c.284]

В работе [23] определены коэффициенты радиальной теплопроводности в зернистом слое вплоть до значений числа Рейнольдса для газового потока, продувающего слой, Re3 = 3-10 . Организация эксперимента при больших значениях Rea по схеме нагревания и охлаждения всего потока газа требует значительных мощностей нагревателя и холодильника и ведет к усложнению техники экспериментов. Поэтому в работе [33] применен метод линейного источника теплоты при этом нагревается только небольшая часть потока газа, а холодильник отсутствует вовсе. [c.121]

Комбинированная установка первичной перегонки со вторичными процессами типа ЛК-6у рассчитана на переработку 6 млн. т/год самотлорской нефти, отличающейся большим содержанием газов и низкокипящих фракций. В состав комбинированной установки входят следующие блоки ЭЛОУ и АТ мощностью 6 млн. т/год, каталитический риформинг широкой бензиновой фракции 62—180 С мощностью 1 млн. т/год, гидроочистка дизельного топлива фракции 230—350 °С мощностью 2 млн. т/год, гидроочистка керосина фракции 120—230 X мощностью 0,6 млн. т/год, газофракционирование вырабатываемых на всех частях установки предельных газов и головных фракций мощностью 0,6 млн. т/год. Строительство комбинированной установки ЛК-6у намечено на ряде нефтеперерабатывающих предприятий в текущей пятилетке. [c.146]

Двухскатные печи шатрового типа имеют серьезные недостатки они громоздки, металлоемки, к.п.д. их не превышает 0,74, теплонапряженность камер низкая, дымовые газы покидают конвекционную камеру при сравнительно высокой температуре (450—500 °С). Поскольку тепловая мощность их не превышает 16— 18 млн. ккал/ч, для высокопроизводительных установок [c.182]

В 60-ые годы на АВТ и на других технологических установках начали широко применять печи беспламенного горения. В этих печах продукты в трубах нагреваются от излучения стен камеры, составленных из панельных беспламенных горелок. Существует пять типов печей с излучающими стенами ПБ-6, ПБ-9, ПБ-12, ПБ-16 и ПБ-20. Их тепловая мощность составляет соответственно 6, 9, 12, 16 и 20 млн. ккал/ч. Конструктивно печи отличаются между собой в основном длиной труб. Дымовые трубы печей расположены в верхней части дымовые газы направляются снизу вверх. Длина печей в соответствии с тепловой мощностью равна [c.183]

Ниже приводятся данные о количестве паров и газов (в кг/ч), поступающих в барометрический конденсатор установок АВТ различной мощности [c.189]

Производство водяного пара. Печи тепловой мощностью более 15 млн. ккал/ч являются экономически выгодными для вторичного использования тепловой энергии горячих дымовых газов. В последнее время почти во всех мощных печах установок первичной перегонки нефти тепловая энергия печных газов употребляется для производства водяного пара. [c.217]

Проведенные на современных установках АВТ мероприятий позволили значительно увеличить их мощность по сравнению с проектной. Благодаря использованию вторичных энергоисточникоВ горячих потоков — нефтепродуктов и дымовых газов — значитель но повысилась температура предварительного подогрева нефтяного сырья для нужд установки и предприятия можно производить больше водяного пара повысился коэффициент энергоиспользования. Применение промежуточных циркуляционных орошений в колоннах способствовало оптимизации теплового режима ректификационных колонн и урегулированию температурного градиента отдельных секций колонн. Внедрение новых методов расчетов колонн, систем орошений, использование новых, более эффективных клапанных тарелок — все это обеспечило улучшение технологических показателей колонн (уменьшение температурного налегания фракции, улучшение фракционного состава дистиллятов и др.). [c.231]

В описываемых установках обычно применяются котлы небольшой мощности. В этих случаях коэффициент полезного действия часто не играет больщой роли и чаще применяются котлы, имеющие более простую конструкцию. Корпус котла монтируется в камере, стены которой выложены шамотным кирпичом, тщательно изолированы и обвязаны металлической конструкцией. Сжигание газа или нефти производится так же, как в котлах других систем. [c.326]

Нестационарным элементом процесса совсем другого типа является регенератор. В металлургии регенераторы применяются уже давно, в химической же промышленности они используются только около 40 лет (регенераторы Френкеля). Для регенераторов характерен периодический способ действия, причем цикл их работы состоит из последовательных нестационарных периодов. Так, например, в случае применения регенераторов для получения кислорода (рис. 14-3) в первом периоде работы через регенератор (колонна со специальной металлической насадкой) пропускается холодный воздух, поступающий из разделительной колонны. Температура насадки приблизительно через 3 мин становится равной температуре газа. Во втором периоде через насадку регенератора в противоположном направлении проходит сжатый атмосферный воздух. При этом воздух охлаждается, а насадка нагревается, затем цикл повторяется. Это простое по виду устройство требует, однако, решения целого ряда технических проблем. Его внедрение обусловило быстрое развитие кислородного производства [13], так как создало возможность постройки кислородных заводов большой мощности. [c.302]

В табл. 3.3 приведены типичные значения мощности газо турбин и поршневых двигателей, а на рис. 3.15 — влияние пони ния нагрузки на экономию топлива. Программа работ, проводин уже в течение нескольких лет Британской газовой корпорац включает исследования возможностей работы массовых автс бильных бензиновых и дизельных двигателей на газовом топл) [c.57]

В случае синтеза среднего давления катализатор находится в трубках ( 2000 на 1 реактор), окруженных водой, температура которой также определяется давлением. В обоих случаях для отвода тепла используется вода. Передача тепла от катализатора к охлаждающим поверхностям обеспечивается в основном синтез-газом, так как катализатор, содержащий большой процент кизельгура, обладает очень низкой теплопроводностью. Чем меньше диаметр трубок, в которых находится катализатор, тем меньше местных перегревов катализатора и тем ниже метарюобразование. Возможная удельная нагрузка катализатора, выраженная в нм газа. на 1 объема катализатора в час, сравнительно невелика в связи с необходимостью соответствующего теплоотвода. Соответственно невелика и мощность реакторов. Реактор емкостью примерно 10 катализатора может пропустить 1000 м час синтез-газа, что при выходе 165—170 г. полезных продуктов синтеза на 1 нм шревра-щенного газа соответствует примерно 120 кг час продуктов синтезе (Сз и выше). Охлаждающая поверхность на 1000 превращенного газа составляет около 3000 м , а расход металла на 1000 м час превращенного паза составляет 65 т. [c.68]

Большая установка для синтеза по Фишеру — Тропшу в Сасол-бурге в Южной Африке, находящаяся в настоящее время в строительстве, располагает девятью газогенераторами Лурги. Суммарная их мощность составляет 125 000 нм " синтез-газа в час. Кислородная установка, перерабатывающая 9000 т воздуха в сутки с получением 1800 т кислорода, является величайшей в мире. [c.77]

На в отношении 1 2 не содержащая примесей) может быть получено 208 г углеводородов. Фактически, как показывает опыт практической работы, общий выход углеводородов, включая углеводородь Сз— С4, составляет 125—160 г/нм газа идеального состава. Отсюда следует, что для получения 1 кг когазина нужно израсходовать 6+8 кг чистого синтез-газа. Так как реальный газ не является 100%-ным и содержит инертные прнмеси, то оказывается, что для установки мощностью 100 000 т суммарной продукции в год требуется в год около 800 млн. синтез-газа, или около 100 000 м /час. [c.80]

Тип электродвигателя следует выбирать с учетом условий его эксплуатации температуры, наличия влаги, пыли, едких газов, паров, пожаро- и взрывоопасности (см. табл. 2.28). При установке электродвигателей в помещении с /=40° С установочную мощность Л уст необходимо увеличить на 107о, а с /=50° С—на 25%. [c.196]

Для перегонки легких нефтей с высоким содержанием рас — ТВС римых газов (1,5 —2,2 %) и бензиновых фракций (до 20—30 %) и фракций до 350 °С (50 — 60 %) целесообразно применять атмосферную перегонку двухкратного испарения, то есть установки с предварительной отбензинивающей колонной и сложной ректификационной колонной с боковыми отпарными секциями для разделения частично отбензиненной нефти на топливные фракции и мазут. Двухколонные установки атмосферной перегонки нефти получили в отечественной нефтепереработке наибольшее распространение. Они обладают достаточной технологической гибкостью, универсальностью и способностью перерабатывать нефти различного фрак — ционного состава, так как первая колонна, в которой отбирается 50 — 60 % бензина от потенциала, выполняет функции стабилизатора, сг/аживает колебания в фракционном составе нефти и обеспечивает стабильную работу основной ректификационной колонны. Применение отбензинивающей колонны позволяет также снизить данление на сырьевом насосе, предохранить частично сложную Ko.voHHy от коррозии, разгрузить печь от легких фракций, тем самым не жолько уменьшить требуемую тепловую ее мощность. [c.183]

Ми эовой парк автомобилей, эксплуатируемых в настоящее время на газовых топливах, оценивается в 3 — 3,5 млн. шт. На автомобилях сжстый природный газ, состоящий преимущественно из метана, хранят и эксплуатируют в баллонах при давлении до 20 МПа. Природный газ обладает высокими антидетонационными свойствами [ОЧ(И.М.) около 110], что позволяет существенно повысить сте лень сжатия двигателя и тем самым литровую мощность двига — тел I, снизить удельный расход топлива. [c.281]

В большинстве работ, выполненных методом локального моделирования теплообмена, использовался один шар-калориметр. В работе Дентона и соавт. [100] вводилась поправка на контактный и лучистый теплоотвод от калориметров, а также потери теплоты по проводам. Эта поправка определялась по мощности нагревателя при скорости газа, равной нулю, и разнице температур калориметра и газа в опытах. При этом конвективная составляющая теплоотдачи принималась равной Ыитш = 2. Для средних значений Ыиэ получены зависимости, близкие к формуле (IV. 71), с отклонением для шаров большего диаметра до 25%. [c.159]

Советские трубчатки были первыми мощными установками в СССР, предназначенными для атмосферной перегонки нефти при нх сооружении использовали отечественное оборудование. Про ектная мощность установок составляла 3500 т/сут малосернистых азербайджанских нефтей. При эксплуатации производительность их достигала 4200—4600 т/сут, т. е. на 35—40 /о превышала проектную. Эти установки работают по схеме однократного испарения и снабжены предварительным эвапоратором для выделения из нагретой нефти легких фракций. На такой установке впервые было осуществлено непрерывное выщелачивание бензиновой фракции. Воздух, подаваемый в топку печей, нагревается теплом отходящих дымовых газов. Для лучшего предварительного подогрева нефти на установке регенерируется тепло горячих потоков нефтепродуктов, Схема установки советской трубчатки приведена на рис. 33. [c.70]

Несмотря на увеличение проектной мощности, обусловленное главным образом увеличением тепловой мощности печей, установки АВТ имеют серьезные недостатки. Неравномерная поставка нефтей и неудовлетворительная их сортировка, а также недостаточная степень подготовки к переработке — все это нарушает нормальную работу установки. Кроме того, при наращивании мощностей АВТ качество вырабатываемых дистиллятов не сохраняется. На большей части установок нет раздельнйго учета количества перерабатываемой нефти, получаемых продуктов и расходных показателей. Не учитывается газ, содержащийся в перерабатываемых нефтях, а также потери нефтепродуктов, составляющие от 0,9 до 2,4% на нефть. Не ведется учет энергетических затрат топлива, водяного пара, электроэнергии и воды. Подготовленная нефть содержит от 50 до 150 мг/л солей, что не отвечает существующим требованиям. [c.130]

Таблица 36, Количество газов, отсасываемых парозжекторными или вакуум-насосами на установках АВТ различной мощности

На типовой установке ЭЛОУ — АВТ (А-12/9) производительностью 3 млн. т/год со вторичной перегонкой бензина установлено пять печей суммарной тепловой мощностью 81 Гккал/ч. Во всех печах за 1 ч сжигается 11 130 кг топлива. Температура дымовых газов на выходе из конвекционных камер печей 375—410 °С. Для использования тепловой энергии дымовых газов перед вводом их в дымовую трубу в печах установлены выносные котлы-утилизато-ры типа КУ-40. [c.219]

На установках мощностью 2,0 и 3,0 млн. т/год и более устанавливаются печи с большой тепловой нагрузкой. Общая тепловая мощность печей установок АВТ производительностью 2,0 и 3,0 млн. т/год составляет соответственно 50,0 и 65,0 млн. ккал/ч. Дымовые газы на выходе из конвекционных камер имеют температуру 450—475 °С. Технико-экономические подсчеты показывают, что тепло дымовых газов экономически целесообразно использовать (для нагрева пара, воды и производства водяного пара) только в случае печей с тепловой нагрузкой выше 10—15 млн. ккал/ч. На АВТ мощностью 0,6 1,0 и 2,0 млн. т/год нефти система рекупс рации дымовых газов для подогрева воздуха, подаваемого в топки лечей (вследствие несовершенства конструкции рекуператоров, ненадежности эксплуатации), себя не оправдала. [c.230]

Мотороллеры и мопеды. При использовании в городах к ним предъявляются требования по уменьшению дымообразования и создаваемого шума. Для снижения шума, особенно при забросе оборотов, они имеют эффективную конструкцию глушителей и системы выхлопа. Их двигатели, как и мотоциклов, постепенно форсируются, но без увеличения степени сжатия. Условия работы масел приближается к условиям мотоциклов. Объем цилиндров двигателей зависит от мощности и находится в пределах 50 - 200 см , а обороты достигают 6000 об./мин. Для снижения загрязнения двигателя применяются эффективные полимерные и металлоанионные детергенты. С целью. хорошего смазывания цилиндров и подшипников, масла производятся на основе остаточных масел, которые отличаются лучшей липкостью. Такие масла более дымные и существенно загрязняют двигатель, поэтому намечается тенденция использования для мотороллеров и мопедов синтетических моторных масел на основе алкилбензола или полиэфиров. Это существенно повышает стоимость масла. В некоторых странах (Австрия, Швейцария, Тайвань) существуют законы, требующие применения дополнительного сжигания выхлопных газов катализаторами. Для использования в Таиланде, все масла для двухтактных дви1ателей должны быть протестированы на дымообразование. [c.123]

В процессах сжижения природного газа особое значение приобретает эффективность теплообменного оборудования и теплоизоляционных материалов. При теплообмене в криогенной области увеличение pasiio rir температурного перепада между потоками всего на 0,5 °С может привести к дополнительному расходу мощности от 2 до 5 кВт иа сжатие каждых 100 тыс. м газа. [c.205]