Конденсация противоточная

Для бинарных газовых смесей имеются соответствующие X — Т и X — г-диаграммы. Составление материальных балансов при противоточной конденсации для бинарных смесей также не представляет особых затруднений, хотя и возможно лишь после проведения соответствующих технологических расчетов, т.е. методом последовательных приближений. В случае, если бинарной смесью является смесь азот гелий, как это имеет место в противоточных конденсаторах гелиевых установок, состав жидкой фазы может быть определен по формуле [c.163]

Группировки действием бромистого водорода в ледяной уксусной кислоте, конденсации полученного соединения (Р 8—10) и М2 ь-РЬе-о-РЬе-ОН (Р 6—7) с использованием карбодиимидного метода, очистки продукта конденсации противоточным распределением (четыреххлористый углерод/хлороформ/метанол/1 н. соляная кислота, I 1 1 2), повторного ацетилирования и хроматографии на окиси алюминия было выделено в кристаллическом виде производное пентапептида (О 6—10). [c.549]

Тип 1 (в трех исполнениях) предназначен для теплообмена между жидкостями и газами и для конденсации паров. Конструкция аппарата имеет односторонние тупиковые каналы, открытые стороны которых закрываются плоскими крышками (рис. 6.6). Направление тепло носителей по спиральным каналам противоточное. [c.171]

В современных установках экстракция пропаном проводится в противоточной колонне, благодаря чему получается хорошее рас-фракционирование сырца ( сухой асфальт). Схема такой установки с дальнейшей отгонкой пропана представлена на рис. 6-11. В колонну поступает снизу жидкий, подогретый пропан, а сверху—горячее исходное масло. Асфальты отбираются снизу, а сверху—раствор масла в пропане. В колонне поддерживается такое давление, чтобы, несмотря на повышенную температуру, растворитель удерживался в жидком состоянии. В зависимости от чистоты пропана и температуры, это давление составляет 10 ат ( 1 10 н/м ) и более. Отгонка пропана, производится в два приема сначала поддерживается давление на таком уровне, чтобы конденсация отогнанного пропана происходила при температуре окружающей среды, а затем атмосферное, так что для сжижения газообразный пропан должен быть сжат. Асфальтовая фракция нагревается в трубчатой печи, а масляная— в двух соединенных последовательно выпарных аппаратах, нагреваемых водяным паром низкого и высокого давления. Затем продукты [c.394]

При проектировании противоточных конденсаторов выбор скорости газа может лимитироваться скоростью захлебывания. Оптимальное давление при очистке гелия от азота методом конденсации лежит в пределах 9-12 МПа. При давлении 10 МПа и температуре кипящего под атмосферным давлением азота может быть достигнута максимальная чистота гелия, равная 98,5 % [9]. Дальнейшие повышение давления, например до 18 МПа, и понижение температуры вплоть до температуры тройной точки азота приводит к увеличению концентрации гелия менее чем на 0,5 %. Таким образом, при разделении [c.163]

На рис. 7-15 изображен противоточный барометрический конденсатор. Пар на конденсацию поступает в конденсатор 1 через штуцер в нижней части аппарата. В конденсаторе расположен ряд перфорированных [c.179]

Во всех случаях температура уходящей воды 4 должна быть ниже температуры конденсации, соответствующей требуемому давлению в конденсаторе. Разность между температурой конденсации и температурой уходящей воды в противоточных конденсаторах смешения составляет 1—3°С, в то время как в прямоточных конденсаторах она достигает 5—6° С. Таким образом, в противоточных конденсаторах обеспечивается более высокий нагрев воды (I2 — ii) и, следовательно, расход воды меньше, чем в прямоточных конденсаторах. [c.508]

При использовании конденсатора смешения, показанного на рис. 21. 20, конечные температуры воды и охлаждаемого бензина одинаковы, в связи с чем расход воды больше, чем в противоточном поверхностном конденсаторе. Этот недостаток устраняется применением многоступенчатого конденсатора смешения (рис. 21. 21). В таком аппарате большая часть тепла (тепло конденсации) отводится водой, нагреваемой при этом до 60—70°, и только не-большая часть тепла (тепло доохлаждения [c.544]

В случае противоточного частично конденсирующего дефлегматора (когда разделение будет выше равновесного) по известным уравнениям для дифференциальной конденсации находят пределы разделения и затем по диаграмме определяют число ступеней, соответствующее такому дефлегматору. [c.485]

На рис. 1.4 показаны схемы прямоточного и противоточного теплообмена, когда горячим потоком является конденсирующийся насыщенный пар индивидуального вещества. Если пренебречь перепадом давления, температуру конденсации 7 этого пара можно принять постоянной. Очевидно, что вычисление по формуле (1.28) в этом случае должно дать одинаковое значение вор. для прямотока и противотока. [c.22]

Если по характеру действия процессы однократной и многократной экстракции напоминают процессы однократного и многократного испарения или конденсации, то противоточную экстракцию можно сравнить с-ректификацией. [c.429]

Процессы конденсации газовых смесей, связанные с отводом больших количеств тепла хладагентами, осуществляются в тенло-обменных аппаратах — конденсаторах. Различают прямоточную конденсацию, при которой образующийся конденсат и пары движутся в одном направлении, и противоточную конденсацию при которой образующийся конденсат течет навстречу поднимающимся парам. Прямоточная конденсация осуществляется в горизонтальных конденсаторах или в вертикальных конденсаторах при движении паров сверху вниз. Противоточная конденсация осуществляется в вертикальных конденсаторах при движении паров снизу вверх. [c.81]

Процесс противоточной конденсации называется также дефлегмацией. 6 Заь-аз 1(118. [c.81]

В связи с отсутствием строгих способов предложен ряд упрощенных способов составления материального баланса процесса противоточной конденсации. [c.82]

Отмеченная ранее зависимость разделительного эффекта процесса конденсации от удельной тепловой нагрузки имеет место и для противоточной конденсации. Результаты расчетов по методике Мал-кова, Кравеца и Арона и второй методике Кравеца примерно согласуются с экспериментальными данными, получаемыми при низких удельных тепловых нагрузках. При высоких удельных тепловых нагрузках разделительный эффект процесса противоточной конденсации может быть даже ниже разделительного эффекта при процессе фракционированной конденсации. [c.83]

Кравец В. Р. Методика расчета противоточной конденсации и отпарки как основных процессов разделения углеводородных газов. Нефт. хоз., № И, стр. 43-49, 1954. [c.83]

На газобензиновых заводах проводят прямоточную конденсацию, так 1 ак прп противоточной конденсации в конденсат поступает меньше пропана, чем прп прямоточной. [c.174]

Процесс конденсации перерабатываемого газа может быть осуществлен в форме прямоточной конденсации (рис. 89, а, б) или противоточной конденсации (рис. 89, в). При прямоточной конденса-[ ии сжиженная фракция отделяется в конце процесса конденсации эт несжиженной фракции, уже обогащенной гелием. При противо-гочной конденсации сжиженная фракция отделяется от несжижен-аой в начале процесса конденсации, когда она находится в контакте [c.179]

С не обогащенным гелием газом, поступающим в конденсатор. Поэтому в соответствии с уравнением (2. 33) содержание гелия в сжиженной фракции при противоточной конденсации существенно ниже, чем при прямоточной конденсации [c.181]

Если в противоточных конденсаторах использовать в качестве холодильных агентов лишь сжиженную фракцию, сконденсированную в данном конденсаторе, то холода, полученного от испарения этой фракции, не хватит для проведения процесса конденсации [6]. [c.181]

Этот вывод относится к исходному газу с низким содержанием гелия. Если поступающий на разделение газ содержит выше 20—30% гелия и из аппарата отбирается богатый гелием газ, то при прямоточной конденсации растворимость гелия будет ниже, нем при противоточной [6]. [c.181]

Относительные потери гелия от растворения в сжиженных фракциях при данной схеме работы зависят от степени конденсации газа после основного теплообменника на входе в первый противоточный конденсатор. Если степень конденсации газа не превышает 20—30%, относительные потери гелия от растворения во всех сжиженных фракциях установки не превысят 5% [6 ]. Эти потери можно существенно снизить, если в нижней части первого противоточного конденсатора (в жидкости которой растворяется основное [c.182]

На промышленных битумных установках газообразные продукты окисления подвергают частичной конденсации и очистке. Обычно их промывают водой либо масляной фракцией для удаления ядовитых и резко пахнущих веществ, а также для улавливания углеводородного дистиллята (отдува). Парообразные продукты окисления представляют собой тонкие аэрозоли. Они легко поглощаются при противоточной абсорбции, адсорбции или электростатическом осаждении. Наиболее удачный способ удаления этих аэрозолей — сжигание в присутствии катализатора (меди), суспензированного на гранулах окиси алюминия [407]. Преимуществом такого способа является беспламенное низкотемпературное (при 315— 343°С) окисление горючих материалов и полное сжигание даже следов этих веществ и сероводорода. [c.180]

Перегонка служит важнейшим методом разделения и очистки жидкостей. В простейшем случае перегонка заключается в нагревании жидкости до кипения и конденсации ее паров в виде дистиллята в холодильнике. Так как прн этом происходит перемещение только одной фазы, а именно пара, то говорят о прямоточной перегонке. Если же часть сконденсированного пара (так называемая флегма) стекает навстречу восходящему пару и постоянно возвращается в перегонную колбу, то такой процесс называют противоточной перегонкой. Противоточная перегонка, или ректификация, осуществляется при помощи ректификационных колонок. [c.58]

Конденсаторы, монтируемые на верху колонных аппаратов, подразделяются на аппараты с нисходящим потоком паров и параллельным направлением обеих фаз (неизотермическая конденсанция) и аппараты с восходящим потоком паров и противоточным направлением фаз (изотермическая и псевдоизотермическая конденсация). [c.438]

Газ всасывается в компрессор К, сжимается в нем изотермически от давления до (линия —2) и охлаждается в противоточном теплообменнике Т (по изобаре 2—3). Сжатый охлажденный газ на выходе из теплообменника разделяется на две части. Одна часть поступает в холодильник X, где происходит полная конденсация газа (по линии 3—4—5), и в расширительном вентиле 6 расширяется до давления р,. Другая часть сжатого газа направляется в расширительную машину (детандер) Д, где газ адиабатически расширяется (по линии 3—7), отдает внешнюю работу, отводимую на вал компрессора К, и понижает при этом свою температуру. [c.751]

В отличие от рассмотренных колонн Беннер с сотр. [69] предложил другое конструктивное решение. Он поместил вращающийся металлический конденсатор в колонну с обогреваемыми стенками. Эффект разделения в этой колонне возникает как за счет противоточного взаимодействия фаз в поле центробежных сил, так и за счет ряда последовательно протекающих и взаимосвязанных процессов парциальной конденсации и испарения. Байрон с сотр. [70] описал колонну аналогичной конструкции, он разработал лежащую в основе этого принципа разделения теорию термической ректификации (см. рис. 283 и разд. 5.4.3). [c.365]

Узел конденсации. В узле последующего охлаждения и конденсации происходит практически полное сжижение всех сопутствующих гелию компонентов, в результате чего получается газовая смесь, состоящая из 80-90 % гелия, 3-5 % водорода, остальное азот и иногда следы неона. Особенности технологии производства гелия на данном этапе предопределяют необходимость применения противоточной конденсации с целью уменьшения потерь гелия из-за растворимости его в сжиженных газах. Связано это с тем, что жидкость, стекающая в куб конденсатора, контактирует с входящим в нее бедным гелием газом, а в прямоточных конденсаторах она близка к равновесию с уже обогащенным гелием потоком на выходе из аппарата. Недостатком противоточных кондесаторов является необходимость использования низкой скорости парогазовой смеси, [c.161]

Четвертая ступень. По выходу из колонны К-2 обогащенный гелием газ дросселируется до давления не более 2,5 МПа и подается в колонну К-3, где за счет противоточной конденсации исходного газа выделяется гелиевый концентрат с содержанием гелия не менее 85 %. Обогащение газа гелием в колонне К-3 происходит в результате охлаждения и конденсации газа при прохождении последовательно через теплообменник Т-9 за счет холода кипящей жидкости куба К-3 и теплообменник Т-16 за счет холода кипящего азота, подаваемого с давлением 6,9 МПа. Кубовый продукт К-3 дросселируется до 0,15 МПа и поступает в трубное пространство теплообменника Т-9, а затем отводится как метановая фракция низкого давления (МФНД). [c.166]

В противоточном барометрическом кон- влпчесшш затвор Л-люк . / — ловушка, денсаторе смешения ра ность между температурой конденсации вторичного пара и температурой уходящей смеси воды и конденсата составляет 2—3 град [У1П-2]. [c.633]

Смесь наров ректифиЕшта и разделяющего агента после конденсации и охлаждения частично возвращается в колонну в качестве орошения остальная часть смеси направляется в противоточный экстрактор 4, с верха которого отбираются парафиновые углеводороды (///), а с низа — водный раствор разделяющего агента. Эта смесь направляется в колонну 3 для регенерации, где выделяется [c.166]

Аналогичный процесс дифференциальной конденсации (простой дефлегмации) происходит в противоточном дефлегматоре (рис. У-84), где пар поднимается вверх, а конденсат по мере вбра-зования стекает по стенкам вниз. Состав дистиллята О обусловливается окончательной температурой процесса. Флегма О имеет средний состав. [c.434]

Сжатый компрессорный воздух из ресивера без очистки подавался в камеру предварительного охлаждения и сепарации (1), где, омывая оребрённую трубу (8), охлаждаемую водой температура (12-8) С , проходящей из камеры (4) по кольцевому каналу, образованному трубами (7) и (8), охлаждается и по переточным трубкам (10) направляется в приёмную камеру (2). Из камеры (2) воздух через винтовые каналы закручивающего устройства (И) поступает в трубу (7) и в виде закрученных струй проходит по кольцевому пространству труб (7) и (9), охлаждаясь как водой с внешней стороны, так и холодным потоком, проходящим с внутренней стороны по трубе (9). Происходит двухступенчатое охлаждение при малой потере давления в системе теплообмена газ — жидкость и газ — (газ — жидкость). Воздух перед ВЗУ (12) уже охлажден и содержит конденсат с твёрдой фазой. Эффект температурного разделения реализуется в нижней части тр ы (7) после истечения паро-газожидкостной смеси из винтовых сопел ВЗУ (12). В трубе (7) создается максимальный градиент температуры и давления в закрученных струях, что существенно интенсифицирует процесс конденсации и сепарации. В приосевой области трубы (7) формируется противоточный холодный поток, имеющий максимальную степень очистки от паров, аэрозолей и твердой фазы. [c.232]

Несмотря на кажующуюся простоту метода противоточной кристаллизации из расплава, осуществляемый в кристаллизационной колонне процесс разделения имеет довольно сложную природу. Во-первых, помимо эффекта разделения, имеющего место при образовании твердой фазы в кристаллизаторе колонны, в общий эффект разделения будет входить и эффект отмывки кристаллов от захваченной (окклюдированной) жидкости движущимся противотоком расплавом. Во-вторых, в колонне идет процесс частичной перекристаллизации подобно тому, как в ректификационной колонне может иметь место частичные конденсация пара и испарение жидкости непосредственно в ректифицирующей части. И, в-третьих, поскольку движующиеся противотоком по колонне твердая и жидкая фазы находятся в контакте друг с другом, между ними будет происходить диффузионный массообмен, аналогичный диффузионному массообмену между жидкостью и паром в ректификации. Одновременно в кристаллизационной колонне протекают и другие явления, такие, как, например, изменение среднего размера кристаллов и ДОЛИ твердой фазы. Все это в целом затрудняет решение задачи оценки общего эффекта разделения в колонне. Этим и объясняется то, что для описания процесса противоточной кристаллизации в литературе предложены различные модели массообмена, каждая из которых основана на том или ином допущении об основной лимитирующей стадии процесса. [c.133]

Повышение температуры незначительно влияет на скорость каталитического окисления окиси азота. Увеличение с температурой констаиты скорости реакции на поверхности катализатора компенсируется противоположным температурным эффектом на константу адсорбции ош1си азота. Однако необходимо охлаждать газ для того, чтобы водяной пар можно было выделить конденсацией. Поэтому температура поступающего газа зависит от температуры охлаждающей воды при температуре воды 20° С и допускаемом имепаде температуры от газа к воде на выходе противоточного теплообменника 10 С температура выходящего из конденсатора газа равна 30° С. Дальнейшее охлаждение рефрижерацпей экономически невыгодно. [c.444]

Отбирать дистиллят можно после частичной или полной конденсации пара (рис. 92). В / варианте обеспечивается дополиитслглюе обогащение дистиллята л.л.к. вследствие частичной Аондснсбгцнн пара и массообмена между флегмой и паром при противоточном движении и. в дефлегматоре. Во // варианте пар, выходящий нз колонны, дистиллят и флегма имеют одинаковый состав, и дефлегматор не дает никакого укрепляющего эффекта. В спиртовой промышленности обычно используют первый вариант. [c.283]

Принцип ректификации. Просте1" шими способами перегонки жидких смесей, как это указывалось выше, являются 1) частичное испарение жидкости и конденсация полученных паров с отводом конденсата (простая перегонка) и 2) частичная конденсация паров перегоняемой смеси с отводом конденсата (простая конденсация). Каждый из этих процессов в отдельности не приводит к получению достаточно чистых продуктов, но, осуществляя оба эти процесса одновременно и многократно в противоточных колоннах, можно достичь разделения жидкой смеси на чистые, составляющие смесь компоненты. Такой процесс разделения жидких смесей при помощи одновременно и многократно повторяемых частичных испарений и конденсаций называют ректификацией. [c.562]