Пар водяной параметры

Таблица 2.5. Параметры водяных струй на лафетных стволах

Следовательно, в отличие от насыщенного водяного пара перегретый пар определенного давления может иметь самые различные температуры. Поэтому для характеристики состояния перегретого водяного пара необходимо знать уже два параметра, например температуру и давление. Разность температур перегретого и насыщенного пара того же давления (i — 1ц) называют перегревом цара. [c.17]

V. Физические параметры водяного пара на линии насыщения [c.337]

В случае же перегонки в присутствии перегретого водяного пара жидкая часть системы однофазная, температура системы не обусловливает парциального давления Н2О и поэтому для определенности состояния равновесной системы необходимо в начальных условиях зафиксировать кроме состава системы, put еще один дополнительный параметр. Обычно — это расход перегретого водяного пара Z, кмоль/ч, позволяющий рассчитать р по уравнению (11.53) методом последовательных приближений. [c.88]

При выборе основных параметров технологаческого режима работы регенератора надо иметь в виду, что температура процесса регенерации, количество воздуха, подаваемого на регенерацию катализатора, содержание кислорода в дымовых газах и остаточного кокса на регенерированном катализаторе — взаимозависимые параметры. С понижением температуры и содержания кислорода в продуктах сгорания уменьшается вероятность самопроизвольного сгорания СО в СО2, но при этом появляется опасность накопления остаточного кокса на катализаторе, тем самым снижается глубина выжига. При повышении температуры регенерации увеличиваются глубина выжига кокса и производительность регенератора по количеству сжигаемого кокса, но не исключается возможность массового догорания окиси углерода, что может резко поднять температуру в регенераторе. Вода или водяной пар, впрыскиваемые в верхнюю зону регенератора для снижения температуры процесса, могут вызвать значительную перегрузку циклонов, снизить эффективность их работы и пропускную способность регенератора. [c.34]

Для четкого разделения мазута на широкую масляную фракцию и утяжеленный остаток перегонку предлагается проводить в две ступени — двукратным испарением по остатку (рис. П1-32) [75]. В I ступени отпариваются легкие фракции и удаляются неконденсируемые газы при помощи водяного пара и во И ступени утяжеленный мазут перегоняется при глубоком вакууме в оросительной колонне. Колонна имеет две секции охлаждения и конденсации тяжелого и легкого вакуумного газойлей. Орошение в виде распыленной жидкости создается форсунками. Параметры разделения во И ступени давление 0,133—266 Па, температура питания 380—400°С, расход водяного пара в I ступени не более [c.193]

Для фиксирования же определенного режима работы колонны следует задаться еще двумя элементами ректификации назначить температуру флегмы, стекающей в кипятильник, н расход водяного нара ZIR, отнесенный к единице массы нижнего продукта колонны. Выбор тех или иных значений этих параметров позволяет расчетным путем определить все показатели работы колонны. [c.234]

Найдем это отношение при следующих данных объемные теплоемкости-воды рСр = = 4,19 Дж/(см °С), водонасыщенного песчаника = 1,93 Дж/(см -°С) т = 0,2 отношение вязкостей т о = Т1з/г = 0,1 = 0,55 / (5 ) = 2,2 (примерные значения из графика на рис. 8.3). Тогда из (10.63) находим, что г /г , = 0,467, т.е. тепловой фронт отстает от водяного фронта примерно в 2 раза при заданных значениях параметров. [c.326]

Если производство получает от теплоснабжающего предприятия водяной пар двух параметров, близких по давлению и температуре, то появляется возможность в аварийных случаях пользоваться паром одного параметра. Такая взаимозаменяемость пара с разными параметрами может быть осуществлена как в масштабе целого производства, так и в пределах одной технологической установки. [c.233]

Критические значения параметров для водяного пара составляют [c.34]

Метод состоит в шестичасовой обработке катализаторов водяным паром при 750° С. За показатель стабильности принимают величину остаточной активности, определенную стандартным методом. Дополнительно для более полной характеристики изменения свойств катализаторов при длительной эксплуатации одновременно с величиной индекса активности определяют выход газа и остатка, кипящего прн температуре выше 200° С, в процентах на крекируемое сырье. Полученные результаты сопоставляют с соответствующими параметрами исходных образцов катализаторов до их обработки. [c.166]

Прежде чем вычислить коэффициенты излучения газового потока, найдем вспомогательные параметры для определения степеней черноты углекислоты есо . водяных паров ен о и поправочного коэффициента С- [c.322]

Энтропия широка используется в технической термодинамике (теплотехнике), как один из важных параметров рабочего тела в тепловой машине, например водяного пара. Величины энтропии водяного пара в данном состоянии вычисляются по сравнению с некоторым стандартным состоянием—обычно О °С и 1 ат. Эти значения энтропии используются для построения так назы- [c.101]

Пароэжекторные насосы. Основные параметры пароэжекторных вакуумных насосов должны соответствовать данным, приведенным в табл. 1.24 [38, 39]. Расход отсасываемой смеси, указанный в табл. 1.24, принят при нормальном абсолютном давлении у входа в вакуумный насос при следующих рабочих условиях температура охлаждающей воды на входе в конденсаторы не более 28°С давление охлаждающей воды на входе в конденсаторы не менее 0,02 МПа по манометру, противодавление на выходе из эжектора последней ступени 0,11 + 0,01 МПа для насосов с абсолютным давлением на входе, равным 10,6 кПа и 0,13 0,01 МПа для насосов с абсолютным давлением па входе, равным 21,2 кПа средняя молекулярная масса неконденсирующихся газов в отсасываемой смеси 30 20 давление и температура рабочего пара, а также расчетное содержание водяного пара и конденсирующихся с ним продуктов в отсасываемой смеси принимаются по табл. 1.25. [c.136]

Этим параметрам насыщенного водяного пара соответствует теплосодержание насыщенного пара 25 = 648,10 ккал/кг и теплосодержание воды 125 = 125,40 ккол/кг. [c.19]

Определить количество насыщенного водяного пара, подаваемого в пароперегреватель, установленный в кипящем слое, для охлаждения катализатора до 2 = 595° С, еслп параметры пара следующие влажность (1 х) 100= 5%, температура на входе /з = 180 С, давление р = 10 ат, температура перегрева пара 4 = 400° С. Найти также требуемую поверхность пароперегревателя. [c.82]

Важной проблемой обеспечения долговечности эксплуатации котлов-утилизаторов является борьба с сернокислотной коррозией. Исходя из этого, рационально использовать их при более высоких температурах, чем воздухоподогреватели, применение которых ограничено температурой топочных газов 450—500 Х, поскольку, работая в области высоких температур, котлы более надежны в эксплуатации и имеют большой ресурс работоспособности. Получаемый из котлов-утилизаторов водяной пар по параметрам пригоден для применения в технологических схемах установок в качестве греющего агента и для привода паровых турбин турбокомпрессоров. [c.76]

Большое внимание в книге уделяется свойствам водяного пара как растворителя различных неорганических соединений. Эти свойства вызывают значительные осложнения при эксплуатации современных тепловых электростанций, использующих пар сверхвысоких параметров. Надкритический водяной пар играет большую роль в образовании некоторых типов эндогенных рудных месторождений, а также в процессах преобразования осадочных пород, контактирующих с интрузивами. [c.4]

О подвижности водяного пара при различных термодинамических параметрах можно судить по вязкости водяного пара [c.21]

Явление растворимости воды в углеводородных газах имеет место в широких масштабах в природе. Известно, что водяной пар является постоянным спутником природных газов и газоконденсатных систем. При снижении пластовых параметров в [c.53]

Вторая группа магматических вод образуется под влиянием летучих, отделяющихся из силикатных расплавов на больших глубинах. В водяном паре высоких параметров хорошо раствори.мы хлориды щелочных металлов, кремнезем и рудные минералы. Поэтому выделяющийся на больших глубинах надкритический флюид обогащен щелочными металлами, в том числе К, Ы, КЬ, а также 5102, В и рудными компонентами с реакцией, близкой к нейтральной. [c.143]

Стырикович М. А., Хохлов Л. К- Исследование растворимости солей в водяном паре сверхкритических параметров. — Теплоэнергетика, 1957, № 2, с. 3—7. [c.158]

В качестве примера проведем расчет оптимальных характеристик водо-водяного теплообмена по предлагаемой методике. Параметры потоков и экономические показатели теплообменника взяты из [45] [c.139]

Сырье после нагрева в теплообменнике и трубчатой печи направляется на осушку в один из двух параллельно работающих адсорберов. Осущенный экстракт поступает на разделение последовательно в три колонны. С верха бензольной колонны выводятся пары, которые после конденсации и охлаждения возвращаются как орошение на верхнюю тарелку колонны, а товарный бензол выводится в жидкой фазе с 6-й тарелки. Фракция Со и выше используется как компонент автомобильного бензина. В бензольной и толуольной колоннах применяют термо-сифонные подогреватели на водяном паре с технологическими параметрами давлением 1,1 МПа и температурой низа колонны 185 °С. [c.249]

Применение на комбинированной установке ЛК-6У атмосферной колонны с подводом тепла в низ отпарных секций при помощи кипятильников, обогреваемых потоками нефтепродуктов той же колонны, позволяет исключить водяной пар из отпарных секций и предотвратить тем самым обводнение нефтепродуктов (рис. У1-5) [7]. Необходимая поверхность вновь устанавливаемых кипятильников л технологические параметры отпаривания в отпарных секциях при средней пронз-зодительности атмосферной колонны 1000 т/сут приведены ниже [c.316]

Водяной пар, подаваемый в низ колонн, поднимается вверх вм( сте с парами, образующимися при испарении жидкости (кубового остатка или бокового погона), вступая на вышерасположенной тарелке в контакт со стекающей жидкостью. В результате тепло— и мае сообмена в жидкости, стекающей с тарелки на тарелку, концен — трация низкокипящего компонента убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает и температура на тарелках вследствие испарения части жидкости. Причем, чем большее коли — чесгво подается водяного пара и ниже его параметры (температура и давление), тем до более низкой температуры охладится кубовая жидкость. Таким образом, эффект ректификации и испаряющееся действие водяного пара будут снижаться на каждой последующей тарелке. Следовател1эНо, увеличивать количество отпарных тарелок и расход водяного пара целесообразно до определенных пределов. Наибольший эффект испаряющего влияния перегретого водяного пара проявляется при его расходе, равном 1,5 —2,0 % масс, на исходное сырье. Общий расход водяного пара в атмосферные колонны установок перегонки нефти составляет 1,2 —3,5, а в вакуумные колонны для перегонки мазута — 5 —8 % масс, на перегоня — ем( е сырье. [c.173]

По концентрации = 0,039 и по то.мпературе = г, = 120° найдем теплосодержапие флегмы д1 — Яц = 62,7 ккал1кГ. Для определения же теплового параметра О1 необходимо предварительно рассчитать (Од по (У.З). Тенлосодержание перегретого водяного пара при = 120° равно = = 049,5 ккал/кГ, а углеводородных паров = 138,8 ккал/кГ. Согласно (У.З) [c.252]

Водяной пар является наиболее широко рашространенньЕМ теплоносителем, применяемым для нагрева различных твердых материалов и жидкостей в тех случаях, когда параметры пара удовлетворяют условиям, диктуемым производством. [c.271]

После каждой перекачки горячего высоковязкого продукта все трубопроводы, в том числе и аварийные, прокачивают маловязким незастывающим продуктом, чтобы исключить застывание первого. При обнаружении участков изоляции, пропитанных нефтепродуктом, принимают меры к предотвращению ее самовоспламенения (заменяют пропитанную изоляцию, подводят водяной пар). Запорную и регулирующую арматуру на трубопроводах в зависимости от рабочих параметров и свойств транспортируемой среды устанавливают, руководствуясь РУ—75. Для сжиженных газов и легковоспламеняющихся жидкостей с температурой кипения до 45 °С, независимо от температуры и давления среды, арматура должна быть стальной. Расположение запорных устройств должно быть удобным и безопасным для обслуживания. Задвижки, вентили, краны и прочие запорные устройства должны обеспечивать надежное и быстрое прекращение поступления продукта в отдельные участки трубопроводной сети. Всякие неисправности в запорных устройствах на трубопроводах необходимо устранять. Нельзя оставлять задвижки открытыми на неработающих аппаратах, оборудовании или трубопроводах. Выключенные из технологической схемы аппараты, оборудование и трубопроводы отглушают. Задвижки и вентили на трубопроводах систематически смазывают. Нельзя применять для открытия и закрытия арматуры ломы, трубы и другие приспособления. [c.115]

Расчет цикла АХМ заключа тея в определении параметров рабочего тела в узловых точках, расчете удельных тепловых потоков в аппаратах и теплового коэффициента машины. Режим заботы абсорбционной холодильной машины, в отличие от компрессионной, определяется не только параметрами окружающей среды , q) и температурой охлаждаемого объекта но также наивысшей температурой греющего источника тепла (в данном случае насыщенного водяного пара) и его давлением ( ,р = 152 °С, Р р ==--= 0,5 МПа. Для построения цию[а АХМ необходимо определить давление кипения и конденсации. [c.185]

Количество производимого водяного пара зависит от многих условий ПРОПУСКНОЙ сппсппнпгди и типа установки, выупда кокса, системы теплообмена, глубины использования тепла горячих потоков, параметров кара и т. д. В общем можно считать, что выработка 20—25% вес. водяного нара на крекируемое сырье является скорее правилом, чем исключением. [c.12]

Мен>1я переменные параметры процесса, состав сырья для глинистглх катализаторов, количеством пара можпо контролировать концентрацию и активность металлов в катализаторе. Примесь металлов приводит к значительному увеличению отложений кокса нри одновременном снижении выхода бензина. Это обстоятельство служит по-видимому существенной помехой для промышленного крекинга. На общую активность катализатора, как уже указывалось, влияет также перегрев, особенно, в присутствии водяного нара. Следовательно, контроль за условиями процесса чрезвычайно важен и с точки зрения их влияния на катализатор. Только таким образом можно предупредить необратимые изменения катализатора, приводящие к уменьшению выходов требуемых продуктов. [c.160]

Для производственных помещений, в которых могут выделяться невзры-вбопасные, органические, возгоняемые, неядовитые пыли может применяться воздушное отопление, совмещенное с приточной вентиляцией, или водяное й паровое отопление низкого давления с предельными температурами поверхности нагревательных приборов до 110° С при теплоносителе постоянных параметров н до 130 при теплоносителе переменных параметров в течение отопительного периода. [c.303]

Содеркание воды в мазутах колеблется в пределах от 0,5-1,0 до 3-5 а в отдельгшх случаях и выше ( обводнённые мазуты). Меньшее количество воды содержится в мазутах при их наливе на нефтеперерабатывающих заводах. Значительное обводнение мазутов происходгт в основном при их разогреве в период слива из железнодорожных гдютерн с применением острого водяного пара. В зависимости от температуры воздуха, температуры и вязкости мазута, а также параметров водяного пара обводненность мазута при сливных операциях, повышается до 4-10 Ещё большее содержание воды имеет место при разогреве высоковязких мазутов (10-12 % в летнее время и 15-20 % Е зимнее). [c.109]

Опыты проводились при температуре воздуха 10°С и влажности 647о. Значение Ро при этих параметрах равно 0,1. Эффективность различных видов воздушно-водяных завес проверялась на экспериментальной установке, которая позволяла изменять расход воды при постоянном напоре и глубине завесы [35]. Удельный расход воды завесы глубиной г определяется по формуле [c.107]

Для примера рассмотрим эффективность применения водяного пара с параметрами р=10 МПа, Т=700 К (>.2Ai=0,25, Рг2/Рг1 = 1,81) по отношению к эффективности в случае применения гелия тех же параметров. Из рис. 7.3 по схеме Я2Д1— -IIi—>iPr2/Pri— -Яс найдем [c.111]

При поперечном обтекании влияние теплопроводности газа значительно сильнее, чем при продольном. Согласно рис. 7.2 водяной пар рассматриваемых параметров эффективнее гелия (tijv=0,7), а при переходе к поперечному обтеканию наблюдается обратная картина водяной пар по локальной эффективности теплообмена хуже гелия. Сравнительная шкала эффективности теплообмена газовых теплоносителей при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки рассмотрена в [60]. Показано, что почти для всех газов затрата мощности на циркуляцию выше, чем для гелия в рассматриваемом диапазоне температур и давлений. Исключение составляет водород, относительная эффективность теплоотдачи которого очень высока (iljv=0,12), и водяной пар при давлении около 100 бар Рнс. 7.3. Номограмма для вблизи кривой насыщения. определения коэффициента [c.111]