Модель максимального градиента

Ответы а) макроскопическая модель б) дисперсионная модель или, более вероятно, модель максимального градиента (поршневого потока) в) дисперсионная модель или, менее вероятно, модель максимального градиента (поршневого потока). [c.92]

Классифицируйте каждое из приведенных ниже уравнений по степени детализации, т. е. определите уровень модели молекулярная, микроскопическая, дисперсионная, максимального градиента, макроскопическая [c.92]

Экспериментальные исследования механизма перетока жидкостей в слоистых пористых системах позволили установить, что перетоки жидкостей в неоднородных пористых системах рассматриваемого типа происходят вблизи фронта заводнения, где градиенты насыщенности достигают максимальных значений. Эксперименты на прозрачных моделях двухслойной пористой среды с окрашенными жидкостями позволяли проследить состояние оторочки окрашенной воды по мере продвижения фронта заводнения вдоль пласта. [c.104]

Результаты экспериментов позволили построить график, изображенный на рис. 3, где видна величина разности давлений в сечениях модели между низкопроницаемым и высокопроницаемым слоями. Причем максимальные значения градиентов давлений приходятся на сечения, проходящие через фронт газ-жидкость в низкопроницаемом слое. Эти возникающие вертикальные градиенты давлений в прифронтовой зоне вызывают интенсивные перетоки и способствуют выравниванию фронта. [c.128]

Сформулируем основные допущения, положенные в основу математической модели. Горючая паровоздушная смесь находится внутри ограниченного жесткими конструкциями или оболочкой пространства достаточно произвольной формы, но с определенным отношением максимального и минимального линейных размеров (не более чем 10 1). Предполагается, что градиент давления внутри сосуда равен нулю, т. е. сгорание паровоздушной смеси происходит со скоростями, много меньшими скорости звука. Вскрытие сбросных проемов происходит сразу же после начала горения или при достижении некоторого предельного давления. В сосуде находится смесь заданного состава с известной нормальной скоростью горения. С определенным запасом надежности можно принять, что смесь имеет стехиометрический состав. [c.185]

Балансовые расчеты термического превращения сапропелевого органического вещества и процессов эмиграции нефтяных углеводородов по полученным экспериментальным данным позволили создать теоретическую количественную модель образования нефти (см. рис. 3.1). Главная фаза нефтеобразования характеризуется максимальной скоростью генерации нефтяных углеводородов, обычно в глубинном диапазоне 2—3 км при температуре от 80—90 до 150—160 С. При низком геотермическом градиенте, медленном нарастании температуры с глубиной ГФН реализуется в более глубокой зоне, примерно до 6—8 км. Общее количество образующихся битуминозных веществ и нефтяных углеводородов превышает 30 %, а количество эмигрировавшей в пористые пласты-коллекторы нефти достигает 20 % от исходной массы сапропелевого органического вещества. [c.52]

Для интегрирования дифференциальных уравнений при проектировании реактора пригодна одномерная квазигомогенная модель, поскольку благодаря небольшому (менее 3) отношению диаметров трубки и частицы катализатора имеется интенсивное поперечное перемешивание, исключающее радиальные градиенты концентрации и уменьшающее перегревы. Достигается ре-жим, близкий к режиму идеального вытеснения, так как основной градиент температуры сосредоточен на внутренней стенке трубки реактора. В особо важных случаях можно провести проверку, используя двумерную гомогенную модель и интегрируя уравнения в частных производных в радиальном и продольном направлениях методом ортогонального расположения или другими методами. Максимальная температура внутри трубки при устойчивом термическом режиме не должна более чем на 30— 40 °С превышать температуру теплоносителя 78]. Эта максимальная разница температур примерно удовлетворяет условию наклона критерия термической устойчивости 79, 80], выражающегося уравнением [c.245]

Описанная модель не учитывает изменения температурного поля в реакционном объеме. Однако в реальном процессе испарение растворителя (например, уксусной кислоты), составляющего от 70 до 80% общего объема жидкой фазы и достаточно интенсивное перемешивание приводит к тому, что существенного изменения температуры по высоте реактора не наблюдается (максимальный температурный градиент не превышает 3°С). [c.225]

По Чалмерсу, качественный аспект модели концентрационного переохлаждения позволяет сформулировать ряд качественных прогнозов а) ячеистая поверхность обращена вогнутостям ми в сторону жидкой фазы б) у стенок ячеек концентрация примеси выше, чем в их средней части в) концентрация примеси максимальна по углам ячеек г) образование ячеек можно подавить, снизив содержание примеси, уменьшив скорость роста или увеличив температурный градиент в целях устранения области переохлаждения . [c.122]

Однако одностадийные модели являются приближенными даже в случае резкого различия характерных масштабов времени. Более того, имеются этапы динамики, когда вклад нелимитирующих стадий становится определяющим. В самом деле, критерии Я, А, I равны отношению потоков вещества только при условии равенства соответствующих градиентов концентраций для продольной диффузии — в жидкой фазе, для внутренней — в твердой фазе, для внешней — между фазами. Однако в ходе динамического опыта происходит изменение градиентов. Для краевой задачи с условиями (3.37) градиенты в жидкой и твердой фазах достигают максимального значения в начале процесса, поэтому влияние внешней и продольной диффузий может быть значительным, даже если они не являются лимитирующими стадиями. [c.151]

Существует еще один параметр, зависящий от формы молекул,— коэффициент вращательной диффузии. Эта величина аналогична коэффициенту поступательной диффузии, который зависит от скорости выравнивания первоначально существующего градиента концентраций и является мерой средней скорости движения молекул под влиянием броуновского движения. Точно так же коэффициент вращательной диффузии зависит от скорости, с которой система, первоначально включающая молекулы с упорядоченной ориентацией какой-либо оси, приходит в состояние со случайным распределением ориентаций, и является мерой средней скорости вращения молекул под влиянием броуновского движения. Отношения вращательных коэффициентов трения полностью аналогичны отношениям коэффициентов трения при прямолинейном движении. Вопросы, связанные с вращательной диффузией, обсуждаются в ряде работ [200, 201]. Шерага и Манделькерн [196] описали еще одну функцию, названную б и аналогичную функции Р, в которую вместо коэффициента седиментации входит коэффициент вращательной диффузии. В отличие от функции р функция б весьма чувствительна к отношению осей (вплоть до величины этого отношения, равной 15). Теоретически эта функция приводит к построению другого гидродинамически эквивалентного эллипсоида. Эти два эллипсоида не должны быть идентичны в одном примере (фибриноген) различие между ними достигало почти максимально возможного значения. Этот интересный случай будет обсуждаться ниже. Он выран<ает тот факт, что гидродинамически эквивалентный эллипсоид связан с гипотетической концепцией, предназначенной для оценки формы молекулы. Не следует думать, что он обязательно соответствует геометрической модели молекулы. [c.76]

При экспериментальном определении к. п. д. тарелки на моделях состав жидкости меняется сравнительно мало поэтому полученные значения к. п. д. близки к точечному коэффициенту Е-р- На тарелках большого диаметра, где путь движения Ж иДкости велик, возникает градиент концентрации в жидкости поэтому используется к. п. д. единичной тарелки Еп, представляющий собой отношение действительного изменения среднего состава пара, поступающего на тарелку (у ) и уходящего с нее (Уп г), к возможному максимальному изменению состава пара, когда он находится в равновесии с жидкостью, стекающей на нижележащую тарелку [c.255]

На рис. 197 дана схема и кривые распределения коррозионного тока и потенциала, полученные в опыте на модельном трубопроводе, проходящем через границу песка и глины 10%-ной влажности. Модель собиралась из отдельных секций (колец трубы), изолированных друг от друга тонкими эбонитовыми про кладками. Между секциями включались сопротивления (г) по 3 ома, с помощью которых по величине падения погенциала измерялся ток, проходящий через каждый участок трубы. Кривые показывают, что начальные потенциалы железа в глине на 0,15 в отрицательнее, чем в песке. При замыкании секций трубы максимальный градиент потенциала, максимальные плотности катодного и анодного тока и изменение полярности трубы имеют место довольно точно на границе раздела глина — песок. Проведенные измерения указывают на наличие сильной коррозии за счет вознргкгаего тока неодинаковой аэрации. Известно, что скорость ксррозии отдельных образцов железа, целиком находящегося в глинистой почве (т. е. когда коррозионный процесс целиком обусловлен деятельностью микропар), очень мала по причине сильного торможения катодных процессов вследствие малой проницаемости кислорода. На исследуемом модельном трубопроводе, тем не менее, максимальные коррозионные поражения наблюдаются именно на участке трубы, проходящем через глину. Увеличение скорости коррозии на участке трубы, лежащем в глине, связано с работой макропары, катодный участок которой находится в песке, а анодный —в глине. Если отдельные секции модельного трубопровода не контактировать между собой, то более сильная коррозия, как и следовало ожидать, наблюдается на отрезках трубопровода, лежащих в песчаной почве. [c.376]

При малой толщине окисной пленки напряженность поля значительна, но по мере утолщения пленки она ослабевает и при толщине порядка нескольких десятков нанометров становится исчезающе малой. В этих условиях в качестве основной движущей силы диффузии остается градиент концентращ1й, обусловленный изменением соотнощения металла и окислителя в окисной пленке. На границе металл — окисел в пленке следует ожидать максимально возможную в рассматриваемых условиях концентрацию катионов при некотором недостатке анионов, а на границе окисел - газ следует ожидать максимально возможную концентрацию анионов при некотором недостатке (по отнощению к внутренним слоям) катионов. Наряду с этим предполагается наличие в окисле дефектов, которые, по современным представлениям, являются необходимым условием для диффузии [5 - 9]. Эта модель, в совокупности с представлением об окисной пленке как о полупроводнике, является основой теории Вагнера - Хауффе, описывающей рост толстых окисных пленок по закону квадратичной параболы [10]. [c.12]

Естественно, что в каждом конкретном случае характер расчетной модели будет различным в зависимости от ее целевого назначения (т. е. от того, какие именно параметры подлежат определению), а также от характера исходной информации. В принципе, на одной и той же модели могут отыскиваться сразу несколько параметров, однако на практике такого рода оценки редко приводят к удовлетворительным результатай. Объясняется это тем, что, во-первых, при одновременном поиске ряда параметров резко возрастает уровень некорректности обратной задачи ( 1), а, во-вторых, требования к расчетной модели (с позиций точности определения различных параметров) оказываются трудно совместимыми или вообще противоречат друг другу. Соответствующая система уравнений плохо обоснована для одних параметров и относительно хорошо — для других. Например, при заданном расходе потока на какой-либо внутренней границе области фильтрации (контуре дренажа) определение проводимости дает надежные результаты вблизи этого контура, где градиенты потока максимальны, а режим движения — квазистационарный. Поэтому наиболе разумно определять водопроводимость в рамках относительно крупномасштабной (т. е. охватывающей небольшую площадь) стационарной модели. Наоборот, надежное определение водоотдачи требует обы чно сравнительно больших скоростей изменений напоров па расчетной модели или (более общее требование) сравнительно больших скоростей изменения емкости модели, тогда как погрешности градиента фильтрации сказываются на расчетной величине водоотдачи относительно слабее. Поэтому емкостные параметры пород должны определяться в рамках существенно нестационарных расчетных моделей , обычно сравнительно мелкомасштабных (т. е. охватывающих большие площади). [c.282]

В заключение упомянем о своеобразной конструкции колонок для ИЭФ в градиенте плотности раствора сахарозы, разработанной фирмой IS O (модель 212), Конструкторы этой фирмы стремились предоставить экспериментатору возможность следить за миграцией белков в ходе их фокусирования путем периодического сканирования всего градиента при 280 нм. На самой рабочей колонке это сделать не удается ввиду необходимости заключить ее в охлаждающую рубашку. Было найдено оригинальное, хотя и довольно сложное решение проблемы. Накачивая снизу в колонку плотный раствор сахарозы, ее содержимое, т. е. весь градиент pH, периодически поднимают в присоединенную сверху к колонке кварцевую трубку того же диаметра. При этом весь градиент последовательно проходит мимо облегающего эту трубку узла УФ-денситометра, для которого небольшой участок трубки играет роль цилиндрической кюветы. Затем весь столб жидкости возвращается обратно в колонку. Электрическое напряжение на рабочую колонку подается через расположенные по ее концам цилиндрические мембраны. На время сканирования напряжение выключается. Содержимое колонки элюируют в коллектор фракций также путем выдавливания градиента вверх. Объем колонки (охлаждаемой только снаружи) — 23 мл, а максимальная загрузка может составлять 10 мг белка. Все эти дорогостоящие усложнения не кажутся достаточно оправданными судя по публикациям последних лет, колонки IS O широкого распространения яе получили, [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология