Энглера кривые

Для постоянного значения i это уравнение прямой с угловым коэффициентом г/ср и точкой пересечения Цср. Вычислением Т при у = О п у = i для разных теплосодержаний i и нанесением на график найдем сеть кривых зависимости i от Т. На этот же график нанесем упрощенные кривые равновесия мгновенного испарения при разных давлениях. Кривые находим из кривой Энглера следующим образом из значения углового коэффициента 50%-ной точки определяем значение углового коэффициента 50%-ной точки кривой мгновенного испарения. Зависимость температуры 50%-ной точки от давления далее находим или из графиков равновесных кривых или с помощью отношения Кокса (Сох). [c.106]

Прямые нанесем на фиг. 43. Далее составим упрощенные кривые мгновенного испарения для давлений 1 — 11 ama. Угловой коэффициент 50%-ной точки этой кривой равен 2,42 (из кривой Энглера), и зависимость температуры 50%-ной точки от давления [c.137]

Под многокомпонентной смесью подразумевают систему с числом компонентов больше двух. При этом различают смеси с точно определенными компонентами и сложные смеси, состоящие из очень большого числа компонентов, часто с весьма близкими температурами кипения. Такими сложными смесями являются, например, нефть и бензин. Как правило, для подобных смесей определяют лишь кривую разгонки. В зависимости от требуемой точности для. разделения применяют либо прибор Энглера (см. разд. 7.2), либо эффективную колонну, с помощью которой легко выделить близкокипящие фракции. [c.131]

Процент увеличения выхода бензина вычислялся по средним значениям Т использованием усредненной кривой фракционной разгонки по Энглеру для бензиновой фракции установки 43-103. [c.178]

При использовании первого подхода исходят из того, что все показатели в конечном счете являются функциями фракционного состава соответствующих продуктов. Поэтому известны многочисленные попытки использовать результаты экспресс-анализов продуктов (например, разгонки по Энглеру [I]) для пересчета их на кривую ИТК и регламентируемые показатели качества. Такой подход является весьма трудоемким, а принципиальная периодичность и длительность цикла не позволяют получить хорошее качество оперативного управления. [c.95]

Фракционный состав нефтяных фракций нормируется разгонкой по Энглеру (по ГОСТ 2177—82). Для пересчета кривых ИТК в выбранных пределах отбора фракций в кривые стандартной разгонки пользуются графиком Скобло (рис. ].3), Суммарный отбор светлых зависит не только от качества нефти, но и от ассортимента получаемых продуктов. Максимальный отбор дизельно фракции приводит к максимальному отбору светлых. С увеличением отбора керосиновой фракции [c.28]

Эти методы построения кривых однократного испарения основаны на установленной опытом зависимости между углами наклона кривых постепенного испарения (ИТК, Энглер) и однократного испарения (ОИ), а также иа допущении, что кривая ОИ представляет собой прямую линию. [c.233]

Если разность температур кипения компонентов велика, а также в случае достаточности определения только интервала перегонки, анализ смеси по температурам ее кипения можно осуществить на простых дистилляционных приборах. Соответствующая аппаратура описана в главе 7. Точная оценка дистилляционных кривых затруднительна в случаях, аналогичных приведенному на рис. 147 для дистилляции смеси растворителей. Особенно следует отметить, что начало перегонки смеси по приведенным кривым не совпадает. Это происходит потому, что начало кипения при разгонке по Энглеру (см. главу 7.2) определяют в момент отрыва первой капли от трубки конденсатора. При пробной ректификации [c.235]

Поправочный коэффициент для критического давления нефтяных фракций зависит от наклона S кривой разгонки по Энглеру, его значение можно принимать по данным табл. 1.51. [c.136]

Связь температур паров и жидкости ИТК с температурами ОИ и разгонки по Энглеру показана на графиках, приведенных на рис. П-38 и П-39. Кривые ИТК сырья и дистиллята представлены на рис. П-40. При этом температура конца кипения дистиллята (кривая 5) равна температуре начала кипения остатка (крива я 1) и это обстоятельство показано на рис. П-40 пунктиром. [c.204]

Графики Эдмистера позволяют строить кривые ОИ по заданному фракционному составу смеси, полученному в результате стандартной разгонки этой смеси на аппарате Энглера (ГОСТ 2177—66). Построение проводится следующим образом. По известной температуре выкипания 50% (об.) при стандартной разгонке ( 5 0° ) на графике, приведенном на рис. П-21, в, определяют разность между температурой выкипания 50% (об.) по ОИ ( 50 ) и указанной выше температурой (г " ). Затем определяют наклон отдельных участков имеющейся кривой стандартной разгонки и при помощи соответствующих кривых, приведенных на рис. П-21, а, находят наклон кривой ОИ на тех же участках. Аналогичным образом, но с помощью графика П-21, б, вместо П-21, в, проводится построение кривой ИТК, необходимой для дальнейшего пересчета кривой ОИ на другие давления, а также для определения четкости разделения сложных смесей и потребного числа теоретических тарелок. [c.68]

В качестве примера на рис. 118 приведены хроматограммы бензина Б-70 и топлива ТС-1. После калибровки по смесям индивидуальных углеводородов строят калибровочный график, который позволяет перейти к оценке фракционного состава топлив построением кривых кипения на основе интегральных хроматограмм, полученных обычным образом из соответствующих дифференциальных хроматограмм. На рис. 119 приведен фракционный состав топлива ТС-1, определенный разгонкой по Энглеру на рек- [c.338]

Снижение коэффициентов трения при температурах 40— 60° С можно объяснить снижением вязкости масла. Это подтверждается кривой на этом же рисунке, характеризующей изменения вязкости масла П-28 в зависимости от температуры. Вязкость масла замерялась на вискозиметре Энглера. Уменьшение вязкости масла наблюдалось в основном при повышении температуры до 40—45° С. При дальнейшем повышении температуры вязкость снижалась незначительно. [c.100]

Г— температура, при которой определяется упругость паров в °К (для данного случая = 273,2 37,8 = 311 °К), — угол наклона кривой разгонки по Энглеру в интервале от О до 10%. [c.51]

Тангенс угла наклона кривой разгонки по Энглеру высчитывается по уравнению [c.82]

Угол наклона кривой разгонки по Энглеру tga=l,2v [c.84]

Рис. 31. Зависимость между тангенсом угла наклона кривой разгонки по Энглеру и разностью между средней объемной и средней молекулярной температурами кипения для продуктов широких границ кипения н различных видов кривых

Программа снабжена вспомогательными блоками, такими, как блок пересчета кривых разгонки ИТК в кривые разгонки по Энглеру, блок диагностики и автоматической коррекции при некорректном задании исходного числового материала. [c.253]

Перехожу далее. Дело в том, что можно градусы Энглера перевести в абсолютные единицы по известным переводным формулам и построить, например, кривую температурной зависимости вязкости. Иногда, к сожалению, поступают не так, а говорят нас удовлетворяет ход температурной кривой, выраженной в градусах Энглера. При этом полагают, что если вязкость по Энглеру изменилась в два раза, то и абсолютная вязкость изменилась в столько же раз. > На самом деле, как известно, это не так. [c.237]

Рис. 1. Кривые разгонки по Энглеру газоконденсата Юж. Мубарек (я) и Газли (б)

На рис. 1 представлены кривые разгонки по Энглеру исследуемых газоконденсатов. [c.8]

Энглера (ASTM) от наклона кривой ОИ. Сюда относятся методы Пирумова, Нельсона, Обрядчикова и Смидович и др. [c.228]

Для построения кривых ОИ нефтей и нефтяных фракций по данным фракционной разгонки сырья без ректификации (ASTM, Энглера) можно использовать также метод Ван-Виккля. Сущность этого метода заключается в следующем. По данным фракционной разгонки исходного продукта определяют так называемую неисправленную температуру отгона по кривой ОИ. Для этой цели используют следующее эмпирическое уравнение [c.229]

Фракционный состав нефтяных фракций нормируется разгонкой по Энглеру (по ГОСТ 2177—82). Для пересчета к[)изых ИТК в выбранных пределах отбора фракций в кривые стандартной разгонки пользуются графиком Скобло (рис. 1.3). [c.28]

Таким образом, турбулентное движение не является фактором, искажающим значение вязкости в общепринятых капиллярных вискозиметрах, в том случае, конечно, если время истечения достаточно велико, т. е. капиллярные вискозиметры подобраны правильно. Наоборот, можно наблюдать значительное турбулентное движение в применяемых условных вискозиметрах Энглера, Сейболта, Редвуда и др., особенно при определении вязкости маловязких продуктов. Наличием турбулентного движения при исте-чеиии воды при калибровке аппарата и объясняется, например, основная ошибка, имеющаяся в конструкции вискозиметра Энглера, не позволяющая строить правильных кривых вязкость — температура. [c.252]

Под многокомпонентной смесью донимают смесь жидкостей с числом компонентов выше двух нри этом различают смеси с определенным числом компонентов и сложные смеси, состоящие из очень большого числа компонентов, часто с весьма блиа-кимп температурами кипения. Такими сложными смесями являются, например, нефти и бензины. Для подобных смесей обыч но определяют лишь кривую разгонки. В зависимости от требуемой степени точности применяют прибор Энглера (с.м. главу 7.2) [c.152]

Хорошим примером полностью автоматизированного прибора является аппарат В 86 по А8ТМ [13], служащий для автоматической регистрации дистилляционных кривых по типу разгонки но Энглеру. При работе с этим прибором вручную приходится лишь загружать анализируемую пробу, извле1 ать записанную приборами кривую разгонки и вынимать колбу с остатком вещества. Электрическая схема и внешний вид прибора приведены соответственно на рис. 356а и 3566. Кроме описанных выше устройств, в этом приборе применены также следующие элементы [c.455]

Данные разгонок на аппаратах типа Энглера или по А8ТМ, широко используемых в лабораторных исследованиях, не соответствуют истинному фракционному составу нефти. Многочисленные <етоды пересчета этих данных на ИТК дают весьма приблизительную информацию, пригодную для сопоставления, но не для точных расчетов. Однако графическая форма представления фракщюнного состава в виде кривых ИТК является неприемлемой для использования в расчетных исследованиях на ЭВМ. На практике представляет интерес задача формалп1ации анализа фракционного состава нефтей при помощи математической модели. [c.105]

Особым случаем применения простой перегонки является перегонка с целью построения кривой равновесных состояний для перегонки сложных смесей. Примером может служить анализ бензина стандартными методами (например, в Германии методом Энглера и Уббелоде, в США — методом А8ТМ [60, 10]). [c.213]

Остаток с температурой кипения выше 400 °С составляет 47,8 % масс. В отчете ВНИИНП отсутствовали результаты разбиения на фракции ИТК остатка с температурой кипения выше 400 °С. По данным табл. 7.18 содержание фракций с температурой кипения выше 500 °С равно 12,4 % масс. В табл. 7.19 даны результаты стандартной разгонки по Энглеру фракций с температурой кипения от 350 - 500 °С. По аналитической интерпретации фафической зависимости Эдмистера осуществлен перевод стандартной разгонки по ГОСТ 2177 - 82 в кривую ИТК по ГОСТ 110011 - 85. Результаты пересчета представлены в табл. 7.20. [c.251]

Для обычных анализов образцов, характер которых изменяется не слишком широко, применяют однократную простую перегонку. Для стандартизации таких методов необходимо провести значительную предварительную работу с более сложными приборами или искусственными смесями. Розен и Робертсон [68—70] описали простую перегонку трехкомпонентной смеси углеводородов. Метод весьма похож на разгонку по Энглеру, и объяснение получающейся кривой перегонки может быть сделано на основе кривых, полученных из предварительных опытов с искусственными смесями. Этот метод может быть иллюстрирован рис. 30 и 31. На рис. 31, на котором также характеризуется воспроизводимость этого метода, показано,что температура после отгонки 90% близка к —38°, в то время как при отгонке 10% она близка к —58,5°. Соответствующие точки на рис. 30 означают около 4,5% бутана, 25% этана, что дает по разности 70,5% пропана. Установлено, что метод дает точность до 0,5% любого компонента. Могут быть построены другие графики для составов в тех пределах, которые встречаются при обычном анализе. При этом могут быть сделаны поправки на присутствие олефинов или метана. [c.378]

Давление насыщенного пара моторных (сложных) топлив при испарении в условиях камер сгорания может быть определено расчетным путем по методу С. Н. Обрядчикоиа (Л. 16]. Для определения дав,-ления насыщенных паров по этому методу необходимо знать только кривую разгонки топлива по Энглеру. Для некоторых моторных топлив на рис. 1-13 [c.37]

Величина Л1, в свою очередь, находится как некоторая функция тангенса угла наклона кривой разгонки продукта по Энглеру по графику рис. 29. У Рабиновича [5] имеется указание о том, что для нефтяных дестиллатов с крутыми кривыми разгонок, т. е. большими величинами тангенса угла наклона, точнее брать более высокие значения Л1, чем это следует из рис. 29. [c.82]

В описанном способе определения средней молекулярной температуры кипения как разности /ср. об. — предполагается, что является только функцией границ кипения фракций, выраженных через тангенс угла наклона кривой разгонки. Между тем на величину Л1 должен оказывать лияние и сам вид кривой разгонки. На рис. 30 изображены три во -люжных типа ра.згоиок. Для кривой /, обращен юй выпуклостью вверх, средняя объемная температура кипения лежит ниже 50%-ной точки разгонки. Для кривой //, обращенной выпуклостью вниз, средняя объемная лежит выше 50%-ной точки и, наконец, для случая III, когда кривая разгонки приближается к прямой, средняя объемная равна или приблизительно равна 50%-ной точке разгонки по Энглеру. [c.82]

По составленным условным разгонкам были произведены расчеты средней объемной температуры кипения по формуле (22а) и средней молекулярной температуры кипения по формуле (226.) Расчеты велись на 10%-ные промежутки условных разгонок по Энглеру и на взятые по диаграммам рис. 21 и 38 удельные и молекулярные веса для этих промежутков. В табл. 44 приведены результаты подсчетов для некоторых крайних случаев разгонок, показывающие величины разности между средней объемной и средней молекулярной температурами кипения для одних и тех же значений тангенса угла наклона кривой разгонки, в зависимости от характера кривой разгонки по Энглеру и химического состава продуктог . [c.83]

Я хотел, однако, заметить, что вискозиметры Энглера можно считать даже хорошими приборами по сравнению с некоторыми вискозиметрами, применяемыми на сегодняшний день. Один из таких вискозиметров тина воронки НИЛК следует описать. Он состоит из трубки, отнюдь не капиллярной, окруженной водяной рубашкой. Подобный прибор применяется для исследований хода ре-акщта полимеризации масел. В этом приборе фиксируется та условная, как полагают авторы этого прибора, вязкость, при которой следует остановить заводской аггрегат и считать продукт готовым. Необходимо, однако, учесть следующее. Из этого прибора вытекало первоначально масло малой вязкости. При этом оно могло вытекать турбулентно, так как трубка широка и не слишком большой длины. Затем, на некоторой стадии реакции вязкость увеличивается настолько, что турбулентность истечения становится меньше, а затем поток вообще становится ламинарным. Тогда можно себе представить, какая будет получена кривая изменения вязкости в течение данного процесса, например полимеризации растительных масел. [c.237]

Автомат ЛАФС состоит из аппаратуры для проведения разгонки (колба Энглера, холодильник, приемный цилиндр) блока нагрева блока управления и блока регистрации, объединенных в общую схему. Автомат производит запись кривой разгонки на специальной картограмме с координатами температура — объем дистиллята . Продолжительность анализа 20г—40 мин. К преимуществам прибора наряду с автоматизацией процесса разгонки относятся также равномерный нагрев и автоматическое регулирование скорости разгонки. Скорость разгонки задается положением соответствующих лимбов скорость , чувствительность . [c.43]

Engler кривая разгонки по Эн-глеру — кривая стандартной аналитической разгонки по методу Энглера. [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология