Границы кипения См температура кипения

В первой части программы по заданным температуре и давлению на входе в колонну определяют долю отгона сырья, составы паровой и жидкой фаз и их энтальпии. Состав сырья, заданный кривой ИТК, вводят в машину в виде координат дискретных точек. Аналогичным образом вводят кривые зависимости средних молекулярных масс и плотностей компонентов от их температур кипения. Задание на дискретизацию записывают в виде таблицы температурных границ условных компонентов (ее готовят вручную или вводят в качестве готового массива). Истинные дискретные компоненты на кривой ИТК изображаются ступенями, при этом для представления каждого компонента требуются две координаты. В порядке подготовки данных для расчета массовые концентрации и массовый расход сырья переводят в мольные величины. [c.89]

Температура кипения. При нормальном атмосферном давлении температура кипения воды равна примерно 100° С. С увеличением давления температура кипения повышается, как это видно из таблицы. Это означает, что определенной температуре кипения соответствует определенное давление. Если вода должна циркулировать в системе отопления, то вся система должна находиться под более высоким давлением, чем соответствующее температуре давление. Содержание некоторого количества пара в воде не мешает циркуляции воды, наоборот, оно ее увеличивает. Естественная циркуляция имеет, однако, определенные границы. Известно, что предельное давление при естественной циркуляции равно приблизительно, 180—200 ата. [c.290]

Назовем полем концентраций некоторое ограниченное множество составов, выделенное в концентрационном симплексе. Тогда принадлежность этого поля к той или иной области ректификации определится положением границы между областями, причем варьирование давления изменяет указанную принадлежность. Суть принципа перераспределения полей концентраций между областями ректификации заключается в том, что области ректификации, которым попеременно принадлежит поле концентраций, имеют различные точки наивысшей или наинизшей температур кипения. Это и приводит к возможности разделения смеси на фракции заданного состава. [c.204]

Итак, при расчете диффузионного горения капли жидкого топлива можно принять, что температура поверхности капли совпадает с температурой кипения при заданном давлении среды, а пары горят у внешней границы приведенной пленки. Здесь достигается температура, близкая к теоретической температуре горения (при слабом влиянии излучения). Фактически задача о диффузионном горении капли сводится к задаче об испарении при перечисленных условиях. [c.250]

Рассмотренные диаграммы и зависимости упругости паров от температуры относятся к чистым индивидуальным веществам. При практическом осуществлении процессов испарения, ректификации и т. д., когда в качестве перерабатываемого сырья применяются многокомпонентные смеси, вопрос значительно осложняется. При выкипании многокомпонентной смеси состав жидкой и паровой фаз меняется, и по мере обеднения легкими составляющими температура кипения смеси растет. Таким образом, если в случае индивидуального вещества температура кипения зависит только от давления, то в случае сложной смеси она зависит также и от состава паровой и жидкой фаз, т. е. упругость паров является некоторой функцией температуры и соотношения компонентов в парах и в жидкости. Выведенные для индивидуальных веществ зависимости давления от температуры непригодны для сложных смесей даже при одинаковых средних температурах кипения, причем разница тем больше, чем шире границы кипения смеси. [c.176]

Определение высоты зоны нагрева. Как указывалось, граница зоны нагрева и зоны кипения раствора располагается в том сечении кипятильника, в котором достигается температура, отвечающая температуре кипения раствора при давлении в этом сечении. По мере продвижения раствора в кипятильнике от его нижнего сечения кверху давление уменьшается, энтальпия раствора возрастает вследствие его нагревания. Разность давлений на верхней границе зоны кипения и в сепарационном пространстве равна гидростатическому давлению, обусловленному различием уровней жидкостей на высоту — Я , за вычетом гидравлических [c.206]

Исследования Саханова, Жердевой и Васильева показали, что температуру около 550° следует считать границей между температурами кипения парафинов и церезинов. Поэтому конец кипения фракции парафинистого дистиллята не должен превышать 500°. [c.13]

Нижняя граница диапазона температур кипения в компрессионных машинах определяется давлением примерно 0,1 МПа, что для фреона-22, например, соответствует о=—80° С. На возможность получения более глубокого вакуума (до 0,002 МПа) с помощью эжектора в качестве бустер-компрессора указал в 1956 г. И. С. Ба- [c.51]

ДОЛЯ остаточных компонентов в остатке, т. е. это — доля компонентов, выкипающих по кривой ИТК до температурной границы деления смеси /к- В общем случае температурная граница деления смеси не равна температуре заданного отбора смеси по кривой ИТК — к -Для определения температуры к предлагается использовать точку пересечения кривых температура кипения — угол наклона кривых ИТК t—а) для сырья, дистиллята и остатка [69]. Общая точка пересечения их и является температурой к (рис. 1-41). Ориентировочно можно принять, что [c.82]

Для фракционной, или дробной, перегонки, когда перегоняемая жидкость должна быть разделена на части, или фракции, кипящие в определенных границах температур, нужно заранее подобрать определенное количество приемников. Приемники нумеруют восковым карандашом, отметив этим же карандашом ниже поставленного номера те температуры, в пределах которых дистиллят будет собираться Б данный приемник. При перегонке приемники меняют, как только температура кипения жидкости поднимается выше той, которая отмечена на приемнике. [c.132]

По мнению авторов при высоких температурах, когда скорость обессеривания резко возрастает, суммарное превраш ение определяется диффузией. Это было подтверждено уменьшением диаметра частиц катализатора с 0,3 до 0,05 см, после чего резко возросла скорость реакции, удовлетворяя уравнению второго порядка. Диффузионные ограничения отмечались и во многих других работах При этом в ряде работ было показано, что на скорость реакции не влияют условия течения масла вв-б9 g диффузионные ограничения не относятся к области внешней диффузии. Эффективность использования поверхности катализатора существенно не изменялась со степенью десульфуризации, а также с изменением границ кипения сырья, что, возможно, указывает (по ) на то, что с ростом молекулярного веса уменьшение реакционной способности отдаляет момент перехода в диффузионную область. Эти данные, а также данные работ указывают на внутренние диффузионные ограничения. [c.298]

На рис. 193 показаны результаты анализа дистиллята и кубовой жидкости, полученные при пробной перегонке. Граница разделения соответствует компоненту Сщ- Предварительное фракционирование дистиллята фенольного масла также осуществляли путем расширительной перегонки. При атмосферном давлении смесь разделяется в интервале температур 210—230 °С. Полученные результаты представлены на рис. 194. Кривые, соответствующие трем пробным перегонкам дистиллята и кубовой жидкости при атмосферном давлении, накладываются друг на друга (точность около 15 °С). Особенно высокой производительности до 3 л/ч можно достигнуть при большой разности температур кипения компонентов смеси, например при перегонке смеси глицерина с растворителем, кипящим при 150 °С [130]. [c.271]

Для большинства использующихся в лабораторной и промышленной практике органических жидкостей даже при температурах, приближающихся к температуре кипения, поверхностное натяжение на границе с воздухом составляет от 20 до 40 дин/см. Поэтому капилляры, описанные выше, будут образовывать капли объемом (4—5)-10 мл, т. е. объем 20—25 капель будет примерно составлять 1 мл. При повышении поверхностного натяжения объем образующихся капель увеличивается, исходя из этого можно оценивать значение поверхностного натяжения жидкости. [c.380]

При умеренных перепадах температур (обозначим соответствующую величину 6Т) на границе между кипящей жидкостью и твердым телом тепловой поток пропорционален примерно 5ТЗ. В определенной точке это соотношение нарушается, так как пузырьковое кипение переходит в пленочное и слой пара отделяет кипящую жидкость от твердой стенки. Подобное явление можно наблюдать, если налить воду на горячую сковороду. Первоначально кипение происходит в пленочном режиме и, если количество добавляемой воды достаточно мало, она разливается по поверхности в виде маленьких капель, каждая из которых подобна судну на воздушной подушке. Когда сковорода охладится, произойдет изменение режима кипения на пузырьковый. [c.75]

На практике при таких процессах, как транспортировка жидких СНГ по трубопроводам, сжижение под давлением, испарение при температуре кипения жидкостей, перегрев, расширение или сжатие паров, требуются сведения об энтальпии за пределами границ насыщения. Для этих целей разработаны номограммы, позволяющие найти энтальпии в широком диапазоне температур и давлений (прил. 3). [c.64]

Это объясняется наличием в высококипящих фракциях более активных полярных соединений, чем смолистые вещества. В самом деле, с увеличением температуры кипения фракций нефти в них нарастает содержание нафтеновых кислот, являющихся более полярными, чем смолистые вещества. С увеличением очистки нефтепродукта от примесей нафтеновых кислот, смол и других полярных соединений поверхностное натяжение их на границе с водой, ак и следует ожидать из сказанного, повышается. [c.65]

При определении адгезии в качестве субстрата применялись полиэфирные, стеклянные волокна и металл (углеродистая сталь), в качестве адгезива - растворы полиэтилена (ПЭ) и полипропилена (ПП) в сильно неидеальных многокомпонентных органичес.кнх средах. В качестве таких сред были взяты высококипящие фракции смолистых высокосернистых нефтей (с температурой кипения выше 400°С) и остаточные битумы. Эксперимент по определению силы адгезии растворов полимера к волокнистому материалу проводили на лабораторной установке аналогично описанному в разделе 2.2. Верхняя граница устанавливалась выше температуры размягчения адгезива, нижняя - соответствовала его полному затвердеванию. [c.18]

Весьма важным элементом выпаривания является парообразование растворителя. Здесь необходимы энергетические затраты на всех стадиях выхода испаренного растворителя из объема раствора на нагревание раствора от исходной температуры до температуры кипения на формирование и перемещение центров парообразования на испарение и образование паровой фазы в объеме раствора с преодолением сил поверхностного натяжения, давления столба жидкости или суспензии на образующийся паровой пузырь на перемещение паровых пузырей к границе раздела раствора и паровой фазы, а также на преодоление этой границы. [c.229]

Другим способом пересыщения раствора является удаление из системы растворителя. Вещества, мало изменяющие свою растворимость при изменении температуры, обычно кристаллизуют путем испарения воды при постоянной температуре —это изотермическая кристаллизация. Испарение воды может производиться интенсивным способом при кипении раствора или при медленном поверхностном испарении. Термин изотермическая кристаллизация несколько условен, так как кристаллизация сопровождается тепловым эффектом, вызывающим изменение температуры у границы раствора с кристаллизующейся фазой. Выравнивание температуры вследствие конвекции и теплопроводности происходит не мгновенно, поэтому в разных точках системы она не одинакова. В водных растворах, вследствие большой теплоемкости воды, это изменение температуры не очень значительно. Если кристаллизация происходит при кипении раствора за счет внешнего источника теплоты, тепловой эффект кристаллизации составляет ничтожную долю в балансе энергии, необходимой для выпарки воды при температуре кипения раствора. [c.237]

В то же время по мере лавышения температур кипения фракций арланской нефти быстро возраатает содержание серы. Уже во фракциях 200—350° содержание серы выше 2%, тогда как для туймазинской (девонской) нефти оно ниже 1% то же и для ро-машкинской нефти. Самый вы бор границы серасодержаиия для высо Ко се рни стых нефтей (более 2%) определялся невозможностью получения из нефтей такого типа дистиллятов -с содержанием серы ниже 1%, выкипающих в пределах темтератур кипения дизельного топлива. [c.62]

Температурные ограничения определяют нижнюю границу летучести хроматографируемых проб. Например, алканом с самой длинной цепью, который можно хроматографировать без особых трудностей, является н-триаконтан СзоНб2. Здесь некоторое преимущество из указанного ограничения можно извлечь, если учесть, что при атмосферном давлении температура кипения н-триаконтана равна 450 °С, а давление его паров при 304 °С составляет 15 торр. Если же обеспечить равномерное нагревание всех частей и использовать специально сконструированные колонки, то можно хроматографировать н-алканы вплоть до С60Н122. И все же газо-жидкостную хроматографию нельзя использовать для разделения любых соединений с таким числом углеродных атомов, так как большинство из них, в отличие от алканов, разлагаются прежде, чем давление их паров станет достаточно высоким (т. е. больше 5 торр) для того, чтобы успешное хроматографирование стало возможным. [c.567]

Правая часть уравнения, по которому вычисляется температура кипения, задается в виде определяемой функции в строке 100. Общее давление составляет 760 мм. рт.ст. Затем вводятся физические параметры Ор 02> 1 и Ь - В строках 500 и 600 вычисляются температуры кипения индивидуальных компонентов при 760 мм. рт.ст. В строке 100 выясняется, у какого вещества наименьшая температура кипения. Если вещество 1 имеет более низкую температуру кипения, то управление передается строке 1000. Если более легкокипя-щим является вещество 2, то в строках 800, 900 и 920 вещество 1 переименовывается в вещество 2, а их термодинамические параметры обмениваются. Переменная А9 имеет теперь значение, которое меньше или равно температуре кипения низкокипящей жидкости, а переменная Е9 имеет значение, которое больше или равно температуре кипения высококипящего компонента. В следующих трех строках (1000—1200) у пользователя запрашивается мольная доля легко-кипящего компонента на первой тарелке, значение которой присваивается переменной XI. В строке 1300 вводится число теоретических тарелок, для которого будет выполняться расчет. В строке 2000 счетчику тарелок присваивается начальное значение 1. Нижней границей температурного интервала, внутри которого ищется температура кипения смеси, служит значение переменной А9, которое не больше, чем температура кипения легколетучего вещества верх- [c.130]

Были изучены зависимости выхода моно- и диизонропилфенан-тренов от продолжительности алкилирования в интервале температур 30—150". Верхняя температурная граница определялась температурой кипения растворителя. Мольное отношение растворитель фенантрен пропилен равнялось 4 1 1, количество А1С1з — 20 вес.% от количества фенантрена. Продолжительность реакции составляла 2 часа. Графики изменения концентрации фенантрена и изопропилфенантре-нов от. продолжительности реакции при различных температурах представлены на рис. 1—4. [c.91]

Как ВИДНО из табл. 21, значительного увеличения октанового числа и содержания в бензинах ароматических соединений удалось достигнуть на катализаторах, где в качестве носителя применялся синтетический алюмосиликат [43]. Опыты проводились при 250 атм давления и температурах около 400°С с газойлем нефти (уд. вес 0,846 и границы кипения от 187 до 330° С) температуры подбирались в опытах таким образом, чтобы на обоих катализаторах получалась одна и та же степень конверсии. Алюмосиликатный катализатор оказался менее активным. Большое содержание ароматических соединений, полученное при приме-неиин алюмосиликатного катализатора, особенно отчетливо видно в более высококипящ их фракциях. Количество парафиновых углеводородов с разветвленной цепью в обоих случаях почти одинаково, как это следует из октанового числа используемых для сравнения фракций, не содержащих ароматических углеводородов. [c.305]

Анализ процесса ректификации нефтяных смесей показывает, что основными компонентами, загрязняющими дистиллят Дхш и остаток Дхи (рис. 1-42), являются компоненты, прилегающие к температурной границе деления смеси [69] доля остальных загрязняющих компонентов Ахв2 и падает по мере удаления температуры кипения их от тем1пературной границы деления. [c.82]

Он должен перегоняться в определенных температурных границах. Его начальная температура кипения не должна быть слишком низкой, иначе растворитель может увлекаться во время отгонки газолина. Конечная температура кипения растворителя не долгкна быть слишком высокой, для того чтобы не было риска получить неприятно пахнущие продукты разложения вследствие частичного крэкинга растворителя. Преимущественно выбирают температурные границы кипения растворителя между 200—370° С. [c.141]

Из сопоставления всех этих данных следует (правда в очень общей форме), что октановое число падает с увеличением молекулярного веса углеводородов, т. е. с увеличением границ выкипания бензинов в,сторону более высоких температур. Это верно, как указано, только в общей форме, потому что влияние изостроения вносит в это дело новые моменты. Так напр., в грозненском парафиновом бензине, Ш данным Вирабьяна, довольно отчетливо выяоияется, что центрами детонации являются фракции, кипящие около 69, 98, 175 и 150°, близко отвечающие нормальным генсану, гептащу, октану и нонану. Наоборот, фракции, обогащенные нафтеновыми и ароматическими углеводородами и кипящие около 70—80° и 100—110°, имеют высокие октановые числа. В результате кривая, выражающая зависимость октановых чисел от температуры кипения, имеет ряд мат симумов и пределов. Низкое октановое число бензинов может быть исправлено изменением их состава или введением сильно действующих, специфических антидетонаторов. [c.141]

Выше указано было, что можно искусственно приготовить смеси нефтяных фракций сходного с 1 еросипом образца и с подходящими уд. весом и температурой вспышки, но такие смеси состоят из бензина и тяжелых фракций, они не однородны и это сразу же сказывается на горении в лампах. Природа таких смесей легко раскрывается перегонкой, по для этой цели еще недостаточны небольшие количества, так как, вследствие перегревания паров дестиллатов во время перегонки, уд. веса не соответствуют границам кипения и небольшие количества, напр., бензина легко могут быть замаскированы. Удобнее брать в контрольную перегонку ло крайней мере такие количества, чтобы можно было измерять уд. вес 10% фракций. [c.190]

Температура вспышки соляровых масел гораздо выше чем у керосина, и это открывает им, как средству освещения, доступ в помещения с высокой температурой (бапи, маяки и т. п.). По составу своему, вернее по границам кипения, продукты рассматриваемой категории гораздо однороднее керосина. В зависимости от целей применения заводы выпускают товар различных качеств так выра- [c.219]

При первичной пе егонке нефти получают широкий ассортимент фракций и нефтепродуктов , различающихся по температурным границам кипения, углеводородно.му и хи.мическому составу, вязкости, температурам вспышки, застывания и другим свойствам, связанным с областью и> применения и использования. [c.70]

Рост пузыря в бинарной системе. Рост пузыря в однокомпонентной системе ограничен скоростью, с которой теплота может подводиться к границе раздела для обеспечения скрытой теплоты испарения. Однако в бинарной смеси жидкостей подобное ограничение также возникает а результат-е того, что жидкость вблизи границы раздела пузыря обедняется более летучим компонентом 6]. Для продолжения парообразования и роста пузыря более летучий компонент должен 1еперь диффундировать из объема жидкости через область, обедненную им. Это видно из диаграммы, представленной на рнс. 6. Сначала в объеме жидкости содержится массовая доля Хд более летучего компонента, который перегрет иа величину (до точки ) над температурой кипения, соответствующей начальному состану жидкости Т(Хо) (точка О). На границе раздела пузыря массовая концентрация более летучего компонента в жидкой фазе уменьшается до х (точка А), тогда как состав пара в пузыре равен у (точка В). Соответствующее повышение температуры насыщения на поверхности пузыря [7 (л )—Т Ха)] обозначено ДГ. [c.414]

Экспериментальная часть. Для проверки термодинамической модели был проведен эксперимент по измерению адгезии. В качесгве субстрат применялись полиэфирные и стеклянные волокна, а в качестве адгезива - растворы полиэтилена (ПЭ) и полипропилена (ПП) в сильно неидеальных многокомпонентных органических средах. В качестве таких сред были взяты высококипящие фракции смолистых высокосернистых нефтей (с температурой кипения выше 400°С) и остаточные битумы. Эксперимент по определению силы адгезии растворов полимера к волокнистому материалу проводили на лабораторной установке. Адгезия оценивалась усилием отрыва диска, обтянутого волокном, от поверхности раствора ПП или ПЭ. Эксперимент проводился в термостатированной ячейке, заполненной образцом исследуемого материала, в режиме температур от 453К до ЗЗЗК (верхняя граница должна быть выше температуры его размягчения, нижняя соответствовать полному затвердеванию). Зависимости адгезии от температуры и концентрации для системы многокомпонентная фракция - полимер исследованы на воспроизводимость по данным 3 параллельных измерений. Коэффициент вариации равен 2,85, доверительный интервал при надежности 0,95 и числе степеней свободы 20 равен 1,79. [c.112]

Температура определяет фаницу деления смеси между ректификатом и остатком и называется температурой границы деления смеси. Компонент, находящийся на этой фанице, будет характеризоваться температурой кипения при давлении п и будет иметь одинаковые концентрации в ректификате и остатке. [c.171]

Для точного определения температуры кипения чистых компонентов или растворов необходимо прежде всего проводить опыт так, чтобы давление все время поддерживалось постоянным, поскольку температура кипения значительно меняется при изменении давления. Поэтому для обеспечения условия р = onst прибор обычно присоединяют к специальному устройству — ма-ностату. Однако соблюдение только условия р — onst еще не обеспечивает правильности измерения температуры кипения. Измерение температуры, строго отвечающей температуре сосуществования двух фаз, необходимо проводить на границе между паром и жидкостью. [c.330]