Кривая разгонки определение

Рис. 3.3. График для нахождения поправки при определении среднемассовой (ср.т, среднемольной <ср, м. и средней ср температур по среднеобъемной температуре 1ср о (цифры на кривых) в зависимости от наклона кривой разгонки (по ГОСТ) 6э

В связи с внедрением в промышленности новых процессов переработки, а также изменением требований к ассортименту и качеству нефтепродуктов предлагается пересмотреть программу исследования нефтей с целью расширения и уточнения ее [21], Расширенной программой исследования нефтей предусматривается определение кривых разгонки нефти, устанавливающих зависимость выхода фракций от температуры кипения и определяющих их качество давления насыщенных паров содержания серы асфальтенов смол силикагелевых парафинов кислотного числа коксуемости зольности элементного состава основных эксплуатационных свойств топливных фракций (бензинов, керосинов, дизельного топлива) группового углеводородного состава узких бензиновых фракций выхода сырья для каталитического крекинга, его состава и содержания в нем примесей, дезактивирующих катализатор потенциального содержания дистиллятных и остаточных масел качества и выхода остатка. [c.35]

Сложные углеводородные системы. Нефтяные фракции представляют собой смеси, состоящие из столь большого числа отдельных соединений, что их идентификация для определения состава системы и вообще для инженерных расчетов практически не имеет смысла. Для описания свойств этих систем, называемых сложными или непрерывными смесями, используются так называемые кривые разгонок, из которых наиболее важными являются кривые истинных температур кипения (ИТК). Если представить, что компоненты, составляющие сложную смесь, отгоняются из нее под постоянным давлением в строгой последовательности, отвечающей их точкам кипения t, непрерывно возрастающим с долей отгона е, то график зависимости t — ей носит название кривой истинных температур кипения. Каждая точка на непрерывной кривой ИТК представляет температуру кипения гипотетического точечного компонента, выкипающего из исходной смеси при данной доле отгона, и поэтому может рассматриваться еще и как точка кривой давления насыщенного пара данного компонента, отвечающая при этой температуре тому постоянному давлению, при котором построена линия ИТК. [c.103]

Более точные сведения о разделяющей способности получают путем измерения какой-либо физической характеристики дистиллята, например показателя преломления, и затем построения графика зависимости этого показателя от количества отогнанного дистиллята. Одна лишь температура кипения вещества не является однозначным критерием степени его чистоты. Эти методы оценки разделяющей способности вполне пригодны для сравнения различных колонн, но не дают возможности заранее рассчитать размеры колонны и параметры ректификации, обеспечивающие заданную степень разделения. Поэтому для характеристики разделяющей способности были предложены следующие показатели выход дистиллята определенной степени чистоты [130] количество промежуточной фракции, ограниченной двумя концентрациями дистиллята наклон кривой разгонки на промежуточном участке [131] число конечных ступеней [132]. [c.94]

Изложенный выше метод определения выходов товарных фракций по кривым разгонки нефтей является приближенным. Точность метода зависит от степени совпадения четкости ректификации в лабораторных и в заводских условиях, от того, насколько кривые разгонки ближе подходят к прямым линиям, насколько узка отбираемая фракция и как точно физико-химические свойства подчиняются правилу аддитивности. [c.149]

Один из первых методов определения разделяющей способности состоял в следующем. Результаты, полученные при ректификации в одних и тех же условиях, смеси, содержащей, например, 50% (масс.) толуола, оформляли в виде графиков зависимости температуры ректификации от количества отобранного дистиллята (кривая разгонки). Сравнивали ход кривых, полученных для различ- [c.93]

Если судить по кривой разгонки ингибитора, то во фракцию топлива ТС-1 (130—240° С) может попасть фракция ингибитора И-2Д, составляющая 35% от его количества фракции ингибитора, вводимого в нефть. Для проверки влияния на качество топлива из ингибитора при перегонке была выделена фракция, выкипающая в пределах 130—240° С. Эту фракцию вводили в определенных концентрациях в топливо ТС-1. Приготовленные два образца топлива с содержанием фракции ингибитора 5 и 40 мг/л были испытаны на термическую стабильность в динамических условиях. Для сравнения испытали аналогичное топливо, не содержащее ингибитора. Результаты приведены в табл. 3. [c.64]

Остаток после отгона перечисленных фракций называется мазутом. Фракции нефти, из которых получаются смазочные масла, имеют еще более высокую температуру кипения. Фракционный состав нефти характеризуется ее кривой разгонки, показывающей, какие количества исследуемой нефти отгоняются в определенных температурных пределах. [c.39]

Под многокомпонентной смесью подразумевают систему с числом компонентов больше двух. При этом различают смеси с точно определенными компонентами и сложные смеси, состоящие из очень большого числа компонентов, часто с весьма близкими температурами кипения. Такими сложными смесями являются, например, нефть и бензин. Как правило, для подобных смесей определяют лишь кривую разгонки. В зависимости от требуемой точности для. разделения применяют либо прибор Энглера (см. разд. 7.2), либо эффективную колонну, с помощью которой легко выделить близкокипящие фракции. [c.131]

Уайт-спирит, имеющий пределы кипения 148-200 °С (по ГОСТ), занимает по интервалу кипения 30 °С) промежуточное положение, и (см. рис. 6.9,в) дпя него отмечалось более заметное, чем для Б-59, различие (особенно по начальным фракциям) в составе по ИТК, определенном на различных колоннах. Однако даже на колонне Л-23 концентраты отдельных углеводородов выделялись не с той четкостью (кривая 5), как это было для более узкой фракции - растворителя. На рис. 6.9,г показаны кривые фракционного состава двух вакуумных дистиллятов. Можно отметить меньшее различие между кривой разгонки в колбе Богданова (1) и остальными кривыми, снятыми на ко- [c.162]

Во время эксплуатации поступающая в камеру горения взрывчатая смесь должна непрерывно и быстро обогащаться, пока не будет достигнута пропорция, соответствующая оптимальным условиям горения. В этом случае кривая разгонки горючего получится плавной п не будет иметь резких колебаний. Опыты по определению легкости старта автомашин в зависимости от содержания в топливе легколетучих частей показали, что необходимыми составными частями горючего для начала работы мотора являются [c.9]

А1 разность между температурами выкипания 50% по ИТК (или по ГОСТ) и ОИ / — кривая для определения tg угла наклона кривой ОИ при помощи разгонки по ГОСТ 2 — то же при помощи разгонки по НТК —кривая разности температур выкипания 50% по кривым ИТК и ОИ. [c.42]

Этот метод, применимый также и к многокомпонентным смесям, позволяет с помощью номограммы быстро и надежно определять условия ректификации. Как уже упоминалось, было введено понятие полюсное расстояние (см. рис. 58) для характеристики периодической ректификации и был определен наклон ряда кривых разгонки при различных условиях опыта. Найденные значения наносили на график как функцию остатка после ректификации и по полученным таким образом кривым разгонки отсчитывали четкость разделения — наклон кривой в точке 50 мол. % (рис. 83). [c.134]

Эталонные смеси следует приготовлять с большой тщательно стью. Нельзя применять без проверки вещества, выпускаемые промышленностью с этикеткой чистые или для анализа . Определения одного только показателя преломления недостаточно необходимо определять также плотность и пределы выкипания (пробной разгонкой). Если эти показатели совпадают с теорети ческими и кривая разгонки, полученная с помощью термометра с делениями в 1/10°С, обнаруживает отклонение не более 1/10 с учетом влияния колебаний атмосферного давления, то в этом случае дальнейшей очистки эталонного вещества не требуется. Для большинства веществ необходима химическая очистка от посторонних примесей [170—172] с последующей четкой ректификацией при высоком флегмовом числе. Если применять недостаточно очищенные эталонные смеси, то, во-первых, возникает опасность смещения калибровочной кривой n 5— вес.% и, во-вторых, во время испытания может произойти концентрирование примесе в головной части колонки или в кубе, что приведет к искажению результатов испытания эффективности. [c.179]

Известно несколько графических методов определения Гои или доли отгона е [11 21—22], при этом рекомендуется пользоваться не опытными, а откорректированными кривыми разгонки. [c.209]

Испаряемость масла, изображаемая кривой разгонки, имеет практическое значение ири определении предполагаемого расхода моторного масла в двигателе. Этот вопрос рассматривается, в главе 1Х, [c.159]

В производственных и отраслевых лабораториях по методикам определяют групповой углеводородный состав, фракционный состав и ряд физических свойств углеводородных систем — плотность, вязкость, температуру застывания, коксуемость по Конрад-сону и т. д. Для определения фракционного состава используют дистилляцию и ректификацию. Например, по результатам отбора узких фракций строят кривые разгонки нефти или кривые истинных температур кипения (ИТК) и устанавливают потенциальное содержание в нефтях бензиновых, керосино-газойлевых, дизельных фракций. [c.46]

Закономерность (1.3) используется в ректификации для расчета массовых долей углеводородных фракций с определенными температурами кипения. Разработаны соответствующие программы и алгоритмы продления кривой разгонки углеводородных систем. [c.48]

Имеется обширная литература по насадкам и другим устройствам, увеличивающим поверхность соприкосновения в перегонных колоннах, включая сюда и работы по определению величины ВЭТТ при полном орошении, характеризующие эти насадки и устройства. Ниже особое внимание будет уделено применению кривых разгонок для выражения результатов фракционирования, а также показано влияние относительной летучести, флегмового числа, числа теоретических тарелок и других факторов на четкость излома этих кривых. [c.14]

Это является основной формой уравнения Рэлея. В такой форме уравнение требует графического интегрирования, если желают получить численные величины, необходимые для построения какой-либо определенной кривой разгонки. Пример такой операции приведен на стр. 87. [c.85]

Способы средних температур и равных площадей для определения точки разделения фракции дают обычно одинаковый результат, если только ректификация выполнена правильна, так что излом кривой разгонки симметричен. Если же излом не симметричен, то метод равных площадей следует, повидимому, предпочесть. Равновесная точка, разделения фракции по Мак-Миллану дает обычно несколько большее количество нижекипящего компонента, нежели другие методы. Однако достаточно полного исследования этого вопроса с подтверждающими данными опубликовано не было. [c.363]

Для определения теплоемкости за рубежом существует стандартный расчетный метод ASTM D 2890. Для расчета необходимы данные разгонки топлива (по ASTM D 86 или IP 123) и плотность в °АР1, определяемая по ASTM D 287. Используя эти данные, рассчитывают с точностью до 0,1 величину наклона кривой разгонки делением на 80 разницы между значениями температур выкипания 90 и 10% топлива. Затем рассчитывают среднюю объемную температуру кипения как частное от деления на 5 суммы температур выкипания 10, 30, 50, 70 и 90% топлива, к которой затем прибавляют поправку, найденную из графика 1, приложенного к методике. По номограмме, приложенной к методу, исходя из найденного значения средней температуры выкипания и плотности исследуемого топлива, находят коэффициент Ватсона. Расчетную теплоемкость исследуемого топлива получают либо из номограммы зависимости между средней температурой выкипания, плотностью и коэффициентом Ватсона, либо расчетом по формуле [c.39]

Данные приведены по [38]. В этой же статье приводится довольно употребительная номограмма для определения точных величин испаряемости с помощью кривых разгонки ASTM. [c.395]

Для того чтобы увеличить количество паров топлива, необходимо подать в двигатель более богатую смесь, что достигается использованием дроссельного клапана. Запустить двигатель можно при соотношении воздух пар не выше, чем 20 1 оптимальные условия создаются, если соотношение равно 12 1. Само собой разумеется, что при какой-либо определенной температуре получить смеси такого состава возможно только в том случае, если бензин обладает определенной испаряемостью. Найти значение испаряемости можно, используя кривые лабораторной разгонки топлив [56]. Если в момент, когда двигатель глохнет , подается смесь воздуха и топлива с соотношением 1 1, то для того, чтобы получить смесь воздух — пар с соотношением 20 1, надо испарить топливо на 5%, а чтобы получить соотношение 12 1— на 8,3%. Если же в подаваемой смеси отношение воздух топливо равно 2 1, то топливо должно испариться соответственно на 10 и 16,7%. Для того чтобы установить, при какой температуре разгонки по ASTM будет достигнута требуемая степень испарения, можно воспользоваться имеющимися в литературе соотношениями между кривой разгопки в присутствии воздуха и кривой разгонки по ASTM эти же температуры приводятся в табл. VII1-2. [c.398]

Метод определения полюсного расстояния 8 для периодической ректификации по кривой разгонки (метод Боумена—Чичелли). [c.94]

НЫХ методов анализа (например, применение фотоэлектрических фотометров, рН-метров). В ходе управления процессами обогащения угля и переработки нефти использовали в основном данные анализа, характеризующие анализируемую пробу в целом, например температуру затвердевания или температуру вспышки, предел воспламеняемости или данные об отношении анализируемой пробы к действию раствора перманганата калия. Определение ряда таких характеристик, например определение плотности и давления паров, определение вязкости или снятие кривых разгонки, можно осуществлять при помощи приборов. Указанные методы анализа важны для контроля качества веществ, но они не соответствуют современному уровню исследований и контроля производства, а также не способствуют прогрессу в этих областях. Развитие аналитической химии происходит в направлении внедрения физико-химических методов анализа или методов, использующих специфичные свойства веществ, при этом на первый план выдвигаются методы газовой хроматографии. В связи с этим на примере развития газовой хроматографии можно проследить тенденции развития аналитической химии в целом. Метод газовой хроматографии известен с 1952 г., в 1954 г. появились первые производственные образцы газовых хроматографов, а уже в 1967 г. четвертая часть всех анализов, проводимых на нефтеперерабатывающих заводах США, осуществлялась методом газовой хроматографии (А.1.13]. К 1968 г, было выпущено свыше 100 ООО газовых хроматографов [А.1.14], и лишь небольшую часть из них применяли для промышленного контроля. Газовые хроматографы были снабжены детекторами разных типов в зависимости от специфических свойств анализируемого вещества, его количества и молекулярного веса, позволяющими провести определение вещества при его содержании от 10 до 100% (в случае определения летучих неразлагающихся веществ в газах — при содержании 10- %). К подбору наполнителя для колонок при разделении различных веществ подходили эмпирически. В 1969 г. появились газовые хроматографы, которые наряду с различными механическими приспособлениями содержали элементы автоматики. Для расчета результатов анализа по данным хроматографии и в лаборатории и в ходе контроля и управления процессом применяли цифровые вычислительные машины в разомкнутом контуре. В настоящее время эти машины вытесняются цифровыми вычислительными машинами в замкнутом контуре. При этом большие вычислительные машины со сложным оборудованием можно заменить небольшими. В будущем результаты анализа можно будет получать гораздо быстрее. Методы газовой хроматографии в дальнейшем вытеснят и другие методы анализа мокрым путем и внесут значительный вклад в автоматизацию процессов аналитического контроля. Внедрение техники и автоматизации в методы аналитической химии будет способствовать увеличению числа специалистов с высшим и средним специальным образованием, работающих в области аналитической химии. В настоящее время деятельность химиков-аналитиков выглядит совершенно иначе. Химик-аналитик должен обладать специальными знаниями в области химии, физики, математики и техники, а также желательно и в области биологии и медицины. Все это необходимо учесть при подготовке и повышении квалификации химиков-аналитиков, лаборантов и обслуживающего пс[)сонала. [c.438]

Чем эффективнее колонка, тем более тщательной регулировки режима она требует и тем, следовательно, сложнее и дольше на пей проводится перегонка. Поэтому не всякое нефтяное сырье следует перегонять на высокоэффективной колонке. Высокие колонки с большим числом теоретических тарелок применяют при определении химического состава бензиновых фракций, выделении узких фракций или индивидуальных компонентов (разделении продуктов синтеза). При перегонке многокомпонентных смесей, например широких фракций нефтей, тип и оптимальную высоту колонки выбирают в зависимости от назначения перегонки если разгонку нефти или нефтепродукта проводят с целью получения кривых ИТК (истинных температур кипения), то высота колонки может быть меньше, чем для получения из той же смеси отдельных, более четко отректифицироваиных фракций. Для получения кривых разгонок нефтей широко применяют стандартизированные аппараты типа АРН-2, описанные в главе 3. [c.42]

На рис. 2.1, полученном обобщением [4] данных для смесей известного состава, представлена зависимость аддитивной по-рравки к средней объемной температуре кипения от среднего наклона кривой разгонки для различных случаев расчета средних температур кипения фракций. Номограмма, построенная в соответствии с формулой (2.1) и позволяющая быстро найти фактор К при известных значениях и средней усредненной температуре рипения, дана на рис. 2.2. На той же номограмме скоррелированы молекулярная масса, анилиновая точка и массовое соотношение содержания углерода и водорода в нефтепродукте. Хорошие результаты в определении характеристического фактора по номограмме получаются при использовании значений и ср. уср- Однако для тяжелых фракций нефти расчет значений ср. уср стано-Jвит я сложным и для них фактор К определяют по плотности и йoлeкyляpнoй массе, найденной независимым способом — экспериментально, или по вязкости нефтепродукта, измеренной при, температурах 50 и 100°С (рис. 2.3). [c.16]

Фракционный состав полученных дистиллятов, определенный по методу ГрозНИИ (колба Мановяна) характеризуется нормальной кривой разгонки (рис.2,3). Фраюцш стабильны по цвету, практичес1си не содержат легких продуктов деструктивного разложения, что можно оценить по температуре встшвш. [c.12]

В главе 4.71 было описано применение графического метода Мак-Кэба и Тиле для определения необходимого увеличения флегмового числа при постоянном числе теоретических тарелок для получения дистиллата постоянного состава. Можно, конечно, с самого начала проводить ректификацию при таком постоянном флегмовом числе, чтобы образовывалась минимально возможная промежуточная фракция. В этом случае следует исходить из формы кривой разгонки, как это сделал Цуидервег [104], который определял четкость разделения по наклону кривой разгонки в том месте, где состав дистиллата был равен 50 мол.% при этом четкость разделения он выражал как функцию флегмового числа и задержки. [c.134]

Под многокомпонентной смесью донимают смесь жидкостей с числом компонентов выше двух нри этом различают смеси с определенным числом компонентов и сложные смеси, состоящие из очень большого числа компонентов, часто с весьма блиа-кимп температурами кипения. Такими сложными смесями являются, например, нефти и бензины. Для подобных смесей обыч но определяют лишь кривую разгонки. В зависимости от требуемой степени точности применяют прибор Энглера (с.м. главу 7.2) [c.152]

На оси абсцисс графика, приведенного на рис. 1-34, отложены значения наклона 5итк кривых разгонки нефтей на аппарате для определения истинных темлератур ипения (приблизителыно 15 теоретических тарелок, флепмовое число 5 1). [c.57]

Тепловой расчет различных типов печей достаточно Полно осйещен в работах [6, 8-10]. Здесь целесообраано остановиться лишь на двух вопросах на построении кривой разгонки нефтяных остатков и особенностях гидравлического расчета нагревательных и реакцирнйых змеевиков, которые вызывают определенные затруднения у студентов. [c.3]

Собранные продукты окисления были объединены и освобождены от углеводородов в пленочном испарителе [12] при 180° и 1 мм рт. ст. Таким образом было получено в общем 23,2 кг густой, маслянистой смеси высших алюминийалкоголятов, которая после обработки водой и разбавленной серной кислотой дала всего 18,7 кг спирта. Затем 14 л спирта (11,8 кг) были тщате.пь-но разогнаны на колонке, соответствующей 100 теоретическим тарелкам. При этом были получены фракции с очень чистыми продуктами, соответствующими определенным группам по числу атомов углерода. Кривые разгонки значительно отличались от кривых разгонки спиртов, полученных из продуктов реакции достройки, тем, что все значения С в определенной области были представлены равномерно и не только с интервалом через [c.305]

Если с самого начала перегонки флегмовое число непрерывно увеличивается с соответствующей скоростью, то получается некоторое определенное количество дестиллята постоянного состава. Кривая разгонки в этом случае [c.111]

Повидимому, наиболее простым и употребительным критерием успешности периодической разгонки является чистота произвольно выбранной фракции, собранной в определенный момент непосредственно перед изломом на кривой разгонки. На рис. 56,6 показана зависимость чистоты (содержание более летучего компонента) фракции, собранной между 40 и 45% отобран но го дестиллята (5 равно от 60 до 55), от флегмового числа. Это семейство кривых, вероятно, наиболее ясно показывает влияние флегмового числа на разгонку и воздействие величины а, а и п на это влияние. Чем больше Хо фракции, отогнанной от 40 до 45%, тем более четкой является ректификация. Кривые 7, 2 и. 5 показывают заметное влияние флегмового числа, когда а и сг." велики, а мало кривые 5 и иллюстрируют относительно малое влияние флегмового числа, когда а мало, даже в том случае, если а столь же велико, как и в случае кривых I, 2 и 5. СравнеА1е кривых 3 и 6 показывает эффгкт увеличения п при малой величине а. [c.135]

Так как время, потребное для разгонки определенного количества продукта, прямо пропорционально флегмовому числу, то кривые, аналогичные кривым рис. 56, дают зависимость между необходимой продолжительностью и результатами разгонки. На рис. 56, Г показана зависимость среднего состава первых 40% дестиллята от флегмового числа для различных типических случаев периодической ректификации. Зависимости такого вида представляют большой практический интерес доля загрузки, которая может быть отобрана, и чистота полученного отгона определяют выход в разгонке флегмовое число непосредственно связано с продолжительностью разгонки и потребным количеством тепла и охлаждающей воды. Полное исследование должно, конечно включать в себя также выяснение экономических факторов. [c.135]

Содержание этана, пропана н бутанов определяют ио кривой разгонки. При наличии достаточного количества бутанов по кривой разгонки может быть определено содержание изобутана и н. бутана порознь при малом содержании бутанов определяется лишь пх сытима. Поэтому в тех случаях, когда состав бутановой фракции не может быть определен с помощью ректификации, а в задание входит определение изомеров б тана, бутановую фракцию отбирают в отдельный приемшт, и состав полученной фракции определяют с иомощью нитробензола пли орто-нитротолуола. [c.198]

Давление насыщенного пара моторных (сложных) топлив при испарении в условиях камер сгорания может быть определено расчетным путем по методу С. Н. Обрядчикоиа (Л. 16]. Для определения дав,-ления насыщенных паров по этому методу необходимо знать только кривую разгонки топлива по Энглеру. Для некоторых моторных топлив на рис. 1-13 [c.37]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология