Тепловой баланс без отвода тепла

Тепловой баланс (отвод тепла через стенку равен нулю — процесс адиабатический) [c.139]

Чтобы записать уравнение теплового баланса проточного реактора идеального смешения, правую часть уравнения (I, 15) необходимо дополнить выражением, учитывающим отвод тепла с потоком реагирующей смеси. [c.20]

Использование диаграммы подвода и отвода тепла облегчает исследование, позволяя вместо пересечения двух кривых рассматривать пересечение кривой Qi y] и прямой Q2 y)- Построение такой диаграммы оказывается возможным в том случае, если второе из уравнений (III, 1) является уравнением теплового баланса и х можно выразить через у из уравнения У Р х,у) = 0. [c.65]

Заметим, что такой метод исследования устойчивости положении равновесия системы (111,32) можно рассматривать как использование диаграммы подвода и отвода тепла, о которой говорилось в начале этой главы, В самом деле, уравнение теплового баланса (111,326) можно записать в виде [c.86]

Примером технологического процесса, в котором тепло реакции отводится лишь за счет охлаждения потоков, подаваемых в реактор, является так называемый процесс полимеризации в адиабатическом реакторе [53]. Из уравнения теплового баланса для такого реактора следует, что [c.311]

Энергетический баланс (тепловой) есть конкретное выраже-[ 1С закона сохранения энергии. Из теплового баланса и уравнения теплопередачи определяют, в частности, поверхность аппарата, необходимую для отвода тепла. Тепловой баланс технологического аппарата имеет вид [c.90]

Подвод или отвод постоянного количества тепла, независимо от степени превращения, сопровождается параллельным смещением линии теплового баланса. Если же подводить или -отводить,тепло пропорционально величине ДТ то это приводит к пово- [c.229]

Если одновременно применяют все способы отвода тепла и начальные температуры газа и циркулирующего катализатора равны температуре охлаждающего агента, то и при этом, согласно неравенству (XV,69), разность температур должна быть меньше критерия Р. В общем случае неравенство (XV,66) с учетом уравнения теплового баланса (XV,68) можно представить в форме [c.509]

Расчет норм расхода оборотной воды основывается на тепловом балансе технологических установок поступление тепла за счет сжигания прямого топлива, с водяным паром и т.п., отвод тепла -аппаратами воздушного охлаждения и охлаждающей оборотной водой. Методика расчета приводится ниже. [c.185]

Тепловой баланс составляют.обычно для каждой ступени реактора по данным материального баланса и известным значениям тепловых эффектов реакций с учетом подвода и отвода тепла для поддержания оптимального режима процесса,. проходящего в реакторе. При расчете тепловых балансов также целесообразно составить диаграмму тепловых потоков для каждой ступени реактора. [c.255]

Приравнивая правые части уравнений (17-5) и (17-6), получим уравнение теплового баланса абсорбера, работающего без отвода тепла [c.593]

Процессы экстракции проводятся чаще всего без подвода или отвода тепла, при обычных (комнатных) температурах. Поэтому для расчета этих процессов не требуется составления теплового баланса. [c.636]

Тепловой баланс и температура абсорбента. Если абсорбцию ведут без отвода тепла или с недостаточным его отводом, то температура повышается вследствие выделения тепла при поглощении газа жидкостью, что необходимо учитывать при расчете. Для технических расчетов можно пренебречь нагреванием газовой фазы и считать, что выделяющееся при абсорбции Тепло затрачивается только на нагрев жидкости. [c.439]

Абсорбция без отвода тепла (адиабатическая абсорбция) может рассматриваться как частный случай абсорбции с отводом тепла. При этом в уравнениях теплового баланса, приведенных на стр. 260 сл., величина <3о=0 соответственно упрощаются и другие уравнения. [c.275]

В заключение расчета составляется тепловой баланс отдельно для абсорбционной и отпарной секций. Тепловой баланс абсорбционной секции покажет необходимость промежуточного отвода тепла в этой секции, а также правильность выбора средней температуры [c.134]

Энергетический баланс рефрижератора Сименса с СПО без внешнего отвода тепла [c.195]

Для конденсации паров в парциальном конденсаторе отводят тепло Qd, которое можно определить из уравнения теплового баланса для верхней части колонны [c.232]

На основании теплового баланса определяют расход греющего пара, вводимого в колонну, и количество воды или другого хладагента, необходимое для отвода тепла на конденсацию паров, выходящих из колонны. [c.294]

В уравнениях материального и теплового балансов для слоя учтены радиальный и продольный переносы по фазам, поток реагентов, отвод тепла от газовой фазы к стенке, тепло- и массообмен между потоком й поверхностью и источники тепла и вещества. [c.170]

ТОЛЬКО через газовую фазу. Различия между переносом по твердой и газовой фазам не делают. Поэтому в уравнениях теплового баланса в твердой фазе следует учитывать процессы переноса тепла по фазе, теплообмен между частицами и стенкой, отвод тепла от поверхности в поток и тепловыделение реакций [238, 239]. [c.174]

ПРИМЕР 5. Составить тепловой баланс регенератора установки 43-102. Определить количество тепла, подлежащего отводу через змеевики охлаждения, массу образующегося водяного пара, количество воды, подаваемой в змеевики, и их общую поверхность. [c.8]

Температурный режим абсорбера в общем случае необходимо рассчитывать по энтальпийному балансу. На повышение температуры в абсорбере может влиять не только теплота абсорбции извлекаемого газа, но и конденсация паров из газа. В простейшем случае ун,о = 0, а температура исходного газа равна температуре раствора на входе в абсорбер. Тогда при адиабатической абсорбции (отсутствие тепловых потерь и отвода тепла из абсорбера) [c.44]

Для определения количества тепла, подлежащего отводу, составляем тепловой баланс каждой секции. Количество подаваемого тетрамера пропилена принимаем пропорциональным выходу алкилбензола (в кг/ч) [c.300]

Нижняя и верхняя секции полной колонны работают совершенно так же, как если бы они были соответствуюш,ими неполными колоннами — отгонной и укрепляюш,ей. Соотношения между количествами и составами встречных фаз, их тепловыми параметрами, подводом или отводом тепла в этих секциях для полной колонны представляются теми же уравнениями, которые были выведены для соответствуюш их неполных колонн. Новые результаты могут получиться лишь из обш,их материальных и тепловых балансов всей полной колонны в целом и из анализа работы ее секции питания, являюш,ейся тем узловым пунктом, в котором паровой и жидкий потоки сырья встречаются с потоками флегмы и паров, идуш,их из нижней и верхней секций. [c.158]

В точке 3 при температуре Тз с позиций сохранения устойчивости положение аналогично положению при температуре Т (точкг /). Прямая отвода тепла здесь также идет круче, чем кривая образования тепла. После снятия случайного возмущения, визвавшего повышение температуры до Тз- -АТз система будет охлаждаться и вернется к температуре T a. Равным образом j /чайное возмущение, охлаждающее систему до температуры ниже T a, изменит баланс тепла так, что система стаие-у нагреваться и тоже вернется к температуре Тз. Следовательно, в точке и на некотором расстоянии от нее в обе стороны режим будет устойчивым. [c.235]

I — отводтепла пропорционален разности Т2 ТI, 2 — отвод тепла с постоянной скоростью 3 — линия теплового баланса [c.230]

Модель идеального смешения. В качестве лримера проведем анализ работы реактора с одним слоем катализатора дяя осу1рестнле-ния экзотермического процесса с отводом тепла всеми способами через поверхность, охлаждением циркулирующим катализатором и реакционной смесью. Будем считать, что поведение аЬпарата-подчиняется модели идеального смешения. Тогда изменения концентрации реагирующего вещества и температуры в слое катализатора характеризуются уравнениями материального и теплового балансов [c.507]

Влияние теплопроводности на устойчивость. Примерно постоянная температура в слое может быть обеспечена ступенчатым распределением поверхности теплоотвода по высоте. Часто такой режим оказывается оптимальным. Существенно, что изотермичность здесь обусловлена не бесконечной теплопроводностью, а локальным балансом выделения и отвода тепла. Это позволяет изучить влияние продольной теплопроводности на устойчивость стационарного режима, так как оп при изменении теплопроводности не меняется. Матрица А в (27) для модели диффузии частиц, получаемая дискретизацией линеаризованной задачи (25"), (26), является суммой трехдиагональной матрицы конечпо-разностного аналога диффузионного члена и нижней треугольной матрицы [27]. Все остальные элементы матрицы А — нулевые. Для заданных значений параметров модели находилась граница потери устойчивости системы (27) ири изменении температуры холодильника. [c.60]

Из уравнений тепловых балансов, составленных для 2—5-й пблок, определяем количество тепла Q g , которое для поддержания оптимального температурного режима необходимо отводить непосредственно из слоев катализатора с помощью холодильных элементов. Для каждого ] слоя приход тепла определяется суммой тепла газа, поступающего из предыдущего слоя и тепла реакции [c.300]

Рассмотрим этот метод на примере процесса нитрования, производимого в првточном реакторе, снабжением рубашкой охлаждения. Баланс между тепловым эффектом реакции и отводом тепла в рубашку определяет температуру реакционной массы и время ее пребывания в реакторе. [c.180]

При этом способе отвода тепла циркуляционное орошение нагревается на верхней тарелке от температуры до Тот 1Имая необходимое количество тепла, а затем, охлаждаясь в холодильнике от температуры до ц, отдает это же количество тепла. Составим уравнение теплового баланса для этого случая по контуру (рис. 4. 32) [c.147]

В гидромуфтах постоянного заполнения (рис. 5-15 и 5-21) возможность охлаждения рабочей жидкости с помощью внешней системы циркуляции, описанной выше, отсутствует. Поэтому затруднена и возможность измерения температуры жидкости в процессе работы. Стабилизация температуры в таких гидромуфтах происходит в результате отвода тепла путем естественного обдува. При работе на малых значениях I в них выделяется много тепла и тепловой баланс при естественном обдуве корпуса стремится установиться при высокой температуре, не допустимой для масла и подвижных соединений. Поэтому длительная работа таких гидромуфт при малых значениях I и особенно при / = О не допустима. При испытании в этой зоне характеристики, тидромуфту периодически охлаждают, переводя установку на режим работы I —> 1, т. е. снимая нагрузку с тормозного устройства. Температуру контролируют при остановленной гидромуфте. Для [c.401]

Отвод тепла Qo. в окружающую среду в процессе 2-3 неизбежно свя- зан с потерями при теплообмене между рабочим телом (температура которого во всем интервале 2-3 существенно выше Го.с) и окружающей средой. Чтобы эту потерю ликвидировать, нужно перейти к другому циклу, например циклу Карно, показанному на рис. 9.1, где процесс а-3 протекает изотермически (в данном случае при Го.с). Следовательно, эта потеря органически свойственна циклу с изобарным отводом гепла и относится к классу собст-зенных потерь с1г . Потеря с1с нахо-1НТ, естественно, отражение в энер- етическом балансе цикла. Ра-зота /к компрессора на участке >1ежду Ра в рт в цикле с изобарным отводом тепла (рис. 9.1) больше, 1бм в цикле Карно, где сжатие ве- [c.250]

Дефлегматор. Количество тепла, которое отводите из дефлегматора и конденсатора ректификационной ко лонны, из теплового баланса составляет Р = 1500000— —260000 = 1240000 ккпл/ч. Считая, что кoндeн aтopo будет отводиться 10% тепла, количество тепла, отводи мое дефлегматором, будет равно 1240000 0,9 = = 1115100 ккал/ч. Средняя разность температур межд рабочими средами [c.80]

Уравнения вида (4.63) могут иметь несколько решений, для которых выявлены области их существования [290]. На внешней аналогии уравнений теплового баланса для описания процесса с отводом тепла кондукцией и в сечении с максимальной телгаературой был основан выбор диаметра трубок по области существования устойчивых режимов [291]. Однако уравнения (11) из табл. 3.2 имеют единственное решение как начальная задача и непрерывно зависят от граничных условий, поэтому подход к выбору диаметра трубок должен быть иным. [c.214]

Если принять меры к усилению оттока тепла, т. е. к увеличению угла наклона линии теплоотвода, то найдется такое расположение обеих линий, при котором у них окажется общая точка касания (случай сочетания линий и с точкой касания 5). Это и есть предельный случай самовоспламенения смеси. Если теплоотвод будет еще более усилен (ликия теплоотвода то самовоспламенение окажется невозможным, так как за точкой пересечения / расход тепла всегда будет больше прихода. В этом случае процесс стабилизируется в точке 1 при низкой температуре, едва превышающей температуру охлаждаемой стенки. В самом деле, если по какой-либо причине процесс сдвинулся бы в сторону более нр13кой температуры, чем в точке /, то теплоприход оказался бы больше теп .орасхода и процесс снова начал бы итти с повышением температуры, т. е. слева направо до точки 1. Если же почему-либо процесс продвинулся бы правее точки /, то он снова вынужден был бы вернуться к этой точке, так как правее ее отвод тепла окажется больше тепловыделения. Следовательно, система начнет перемещаться справа налево, в сторону понижения температуры, т. е. снова вернется к точке 1, в которой соблюдается равенство теплового баланса Я рах — Яотв- Рассматриваемая точка пересечения тепловых линий, лежащая в области низких температур, соответствует стабилизированному протеканию процесса медленного окисления. Температура, соответствующая этому случаю протекания процесса, не является, как понятно, постоянной и характеристичной, так как при различных случаях возможного пересечения кривой тепловыделения [c.101]

Если тепловой баланс хвостовой части факела сколько-нибудь значительно ухудшается вследствие усиленного отвода тепла наружу и ослабления интенсивности смесеобразования, то ЭТО в конце-кокцов начинает отражаться на пределах воспламенимости сильно забалластированной и охлажденной смеси, приводя к вялому ходу процесса, утолщению фронта горения и к явлениям недожога. [c.189]

Особенностью процесса регенерации катализато.ра является то, что он протекает не во всей массе катализатора одновременно, а идет послойно выгорание кокса проходит в зоне глубиной примерно 7,5 см, которая медленно передвигается от трубок, подводящих воздух, к трубкам, отводящим продз кты сгорания. До зоны горения воздух проходит через слои уже регенерированного катализатора, за зоной горения — через закоксованный катализатор. В соответствии с этим будут изменяться и температуры в слое катализатора и максимальная темнература за период регенерации переместится от трубок, подающих воздух, к трубкам, отводящим продукты горения. Рассчитать кривые хода температур в толще катализаторного слоя по времени и по простиранию слоя невозможно из-за сложности процесса, так как отвод тепла металлическими ребрами из разных точек катализаторного слоя происходит по-разному зависимости подогрева воздуха уже регенерированным катализатором и нагрева закоксовапного катализатора продуктами сгорания не поддаются точному учету зависимость скорости выго-рания кокса от структуры катализатора и других факторов еще вообще недостаточно изучена и т. д. Поэтому при расчете теплового баланса реактора в стадии регенерации приходится пользоваться лишь усредненными опытными данными. [c.238]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология