Пределы вд р ы в оо и ас нос аммиака

Нижний концентрационный предел воспламенения аммиачно-кислородной смеси по аммиаку на 1—1,5% (об.) ниже, чем амми- [c.40]

С увеличением температуры пределы взрываемости воздушно-аммиачных смесей расширяются. Так, при 100°С этот предел находится щ интервале 14,5— 29,5% (об.) аммиака. Максимальное давление взрыва воздушно-аммиачной смеси в шесть раз превышает начальное давление. [c.27]

Ход определения железа(111) в виде трисульфосалицилата. Помеш,ают 10—15 мл испытуемого раствора, содержащего 0,5— 3,0 мг железа (И1), в мерную колбу емкостью 100 мл, прибавляют 20 мл сульфосалициловой кислоты, 20 мл водного раствора аммиака и доводят объем раствора до метки водой. В тех же условиях готовят шесть эталонных растворов с содержанием железа (1П) в указанных пределах (с интервалом 0,5 мг). В дальнейшем определение проводят так же, как и в предыдущем случае,, измеряя О при Я, = 416 нм. [c.493]

Большая авария по аналогичной причине произошла в 1971 г. в Сиракузах (Италия) в резервуарном парке нефтехимического предприятия. Взорвался резервуар, содержащий 190 т уксусного альдегида, пары которого в смеси с воздухом имеют широкие концентрационные пределы воспламенения (4—57% сб.). Горючая паровоздушная смесь образовалась при попадании воздуха в резервуар через дыхательный клапан, поскольку понизился уровень продукта и вышла из строя система азотного дыхания. Пожар распространился на два резервуара емкостью по 5 тыс. м , содержащие по 3,8 тыс. т аммиака, два резервуара с уксусным альдегидом емкостью по 500 м , содержащие 290 и 140 т ацетальдегида, пять резервуаров акрилонитрила емкостью по 1500 м , а также на соседние строения. Пожар частично подавили через 6 ч. Поскольку запорная арматура вышла из строя, все продукты сгорели. что привело к сильной загазованности, поэтому население из зоны радиусом 3 км от места пожара было эвакуировано было прервано железнодорожное и морское сообщение. Пожар был полностью ликвидирован только через 6 сут. [c.137]

Степень огнестойкости зданий и сооружений характеризуется группой возгораемости и пределом огнестойкости их основных ограждающих и несущих конструкций. Степень огнестойкости зданий данного производства принимается не ниже II, а для складов аммиака — I. [c.107]

При температурах в холодильнике выше —23.3° С применяются пропан, аммиак или один из фреонов. При криогенных условиях можно использовать этилен и метан. В общем, нижним пределом практической применимости любого хладагента является его температура кипения при атмосферных условиях. Желательно, чтобы хладагент обеспечивал в холодильнике г.есколько повышен ое давление, что необходимо для более эффективной работы компрессора, так как при давлении менее 1,8—2,1 кгс/см значительно возрастает необходимая мощность. [c.183]

Для конденсации и возвращения в резервуары всего испаряющегося аммиака при наливе и хранении устанавливают компрессорные аммиачно-холодильные установки. Компрессорные установки должны автоматически включаться, когда рабочее давление (температура) в резервуаре достигнет верхнего предела, и выключаться при достижении нижнего предела. [c.74]

Азотоводородная смесь и аммиак могут образовывать взрывоопасные смеси при определенных соотношениях с воздухом. Под влиянием ряда факторов концентрационные пределы взрываемости газовых смесей могут расширяться. Так, при 100°С смесь воздуха и водорода взрывоопасна уже при содержании менее 4% водорода. Повышение давления воздуха и обогащение его кислородом также способствует расширению пределов взрываемости его смесей с горючими газами. Поэтому содержание даже 1 % кислорода в азотоводородной смеси или 0,8—1% водорода в воздухе производственных помещений следует рассматривать как опасное. Согласно рабочим инструкциям, продолжать работу при таких условиях запрещается. Взрывы газовых смесей могут произойти при нагревании до температуры, превышающей температуру их воспламенения или детонации. При авариях и неисправностях оборудования возможно попадание значительных количеств газа в воздух производственных помещений и образование взрывоопасных смесей. В связи с этим должны быть приняты меры, предотвращающие контакт газов с источниками воспламенения (искры, открытый огонь, оборудование, нагретое до высоких температур, и др.). [c.68]

Отражением жизнедеятельности микробов в сточной жидкости городской канализации является состав воздуха в коллекторах. По исследованиям Конева (1948), концентрация отдельных компонентов газовой фазы колеблется в таких пределах аммиака—от О до 0,69 л<г/100 л сероводорода — от О до 0,260 лсг/ЮО л угольного ангидрида — от 0,14 до 2% кислорода—от 8 до 19% (обычно в атмосферном воздухе—2Г% кислорода). [c.140]

Аммиачно-кислородные смеси, как и многие другие горючие смеси, способны воспламеняться со взрывом. Температура воспламенения аммиачно-кислородной смеси лежит в интервале 700— 800 °С. В пределах этих температур самовоспламенение происходит при любом содержании аммиака в аммиачно-кислородной смеси. С повышением температуры газовой смеси границы воспламенения аммиачно-воздушных смесей расширяются взрыв происходит при более низкой концентрации аммиака (табл. 1-1). [c.40]

Ниже приведены характеристики пожарной опасности веществ, входящих в состав технологических газов, применяемых в производстве аммиака [нижний и верхний пределы взрываемости (в %) и температура само-воспла.менения Те (в °С)] [c.26]

Смесь газообразного аммиака с воздухом при нормальной температуре имеет довольно ограниченные пределы воспламенения (от [c.169]

В 1971 г. в Сиракузах (Италия) произошел пожар в резервуарном парке нефтехимического предприятия, вызванный взрывом в резервуаре смеси ацетальдегида с воздухом. Ацетальдегид имеет температуру кипения 20 °С, концентрационные пределы воспламенения смеси его паров с воздухом составляют 4—53% (об.). Воздух попал в резервуар через дыхательный клапан при понижении уровня продукта и выходе из строя системы азотного дыхания. Пожар распространился на два резервуара, содержащие по 3,8 тыс. т жидкого аммиака, два резервуара с ацетальдегидом, емкостью по 500 каждый, пять резервуаров с акрилонитрилом емкостью по 1500 м и др. Пожар продолжался шесть суток, до тех пор, пока не сгорели полностью хранящиеся на складе продукты. Прекратить пожар сразу не удалось, так как вышла из строя арматура. Чтобы предотвратить интоксикацию людей ядовитыми продуктами, пришлось эвакуировать население нз зоны радиусом 3 км. На этом участке было прервано железнодорожное и морское сообщение. Поскольку загрязненная вода, использованная для охлаждения резервуаров, стекала в море, погибло большое ко.чиче-ство рыбы. [c.170]

Б качестве растворителя-разбавителя применяют обычно бен-, зиновую фракцию парафинистых нефтей плотностью 0,724— 0,727, кипящую в пределах 75—135° (нафта). Б более совершенных вариантах этого процесса в качестве растворителя используют технический гептан или гексан, которые обладают меньшей растворяющей способностью в отношении парафинов и дают более низкую вязкость рабочего раствора. Перед смешением сырье нагревают до такой степени, чтобы температура раствора в сборном резервуаре была 50—60°. Иногда смесь сырья с растворителем пропускают перед смесителем через однопоточный (т. е. типа труба в трубе ) подогреватель. Далее раствор сырья направляют для охлаждения и кристаллизации в кристаллизационные башни, которые представляют вертикальные сосуды, оборудованные внутри вертикальными охлаждающими змеевиками. В первых по ходу раствора башнях раствор для экономии холода охлаждают депарафинированным продуктом, отходящим из центрифуг на регенерацию. В последних башнях охлаждение ведут испарением жидкого аммиака в змеевиках. [c.175]

К процессам, избирательность которых не зависит или слабо зависит от температуры в широких пределах ее изменения, относятся некоторые экзотермические реакции, протекающие во внешнедиффузионной области, например, реакции окисления аммиака в азотную кислоту, метанола в формальдегид и др. В процессах этого рода на поверхности зерен катализатора автоматически устанавливается температура адиабатического разогрева (см. раздел 111.3) адиабатический режим становится при этом не только рациональным, но и единственно возможным. [c.264]

Аппаратуру и коммуникации для отделений очистки газа, для хранения и транспортирования аммиака изготовляют из углеродистой стали (содержание углерода в пределах 0,2—2,3%) и чугуна (содержание углерода 2,5—5%). Из серого чугуна в основном делают арматуру, насосы, рамы под оборудование. Из углеродистой стали — трубы, фланцы, болты, гайки и аппаратуру, применяемую для производства аммиака, пара, химически очищенной воды и других веществ, не вызывающих коррозию. [c.93]

На рис. 109 приведена зависимость полноты испарения X жидкостей от времени т и относительного расхода впр по экспериментальным данным. Так, при медианном диаметре капель этилового спирта, смеси этилового спирта с водой и водного аммиака =15 мкм продолжительность испарения капель спектра распыливания этих жидкостей находится в пределах от т=0,0125 с (этиловый спирт) до т=0,022 с (водный аммиак). На полное испарение капли воды необходимо время т>0,06 с. [c.260]

Как видно из рис. 112, для исследуемого ГТД максимальный расход охлаждающих жидкостей составил этилового спирта 0,0085 кг/кг сухого воздуха, смеси этилового спирта с водой 0,020 кг/кг сухого воздуха. Относительный расход водного аммиака и воды не достигал максимально допустимых пределов, так как с увеличением относительного расхода этих жидкостей наблюдалась больщая неполнота испарения их, что могло привести при длительной работе ГТД к эрозионному изнашиванию деталей компрессора. [c.265]

В полученном фильтрате определяют молибден (раствор А). Осадок растворяют на фильтре в горячей соляной кислоте (1 1), собирая фильтрат в мерную колбу емкостью 1 л. Затем фильтр промывают горячей дистиллированной водой. Промывные воды собирают в ту же колбу, охлаждают и нейтрализуют 20—25%-ным раствором аммиака в присутствии индикаторной бумаги конго красный до перехода синей окраски в красную. При этом pH раствора колеблется в пределах 7—8. После нейтрализации объем раствора доводят до метки водой (раствор Б). Осадок отфильтровывают и отбрасывают. [c.121]

В отличие от синтеза озона синтез аммиака является экзотермической реакцией ( /2N2 -Ь + / зНз КНз + 11,0 ккал). Однако вследствие необходимоспг активации осуществление этой реакции также сопряжено с затратой энергии, что в равной мере отпосится как к термической реакции, так и к реакции, проводимой в электрическом разряде. Основные особенности этих процессов были описаны в работе [141]. Выло показано, что в зависимости от типа разряда и условий проведения реакции устанавливается определенный продол реакции. Так, было найдено, что при проведении этой реакции в безэлектродном разряде достигается предельная концентрация аммиака 36%, а в тлеющем разряде при вымораживании аммиака жидким воздухом — 98%. Эти данные свидетельствуют о наличии обратной реакции разложения КПз, идущей параллельно с прямой реакции синтеза. ]Выход аммиака обычно составляет несколько грамм на киловатт-час, изменяясь с изменением условий и типа разряда в пределах от десятых гра.м.ма до величины порядка 10 г. Укажем также, что при проведении реакции в тлеющем разряде было установлено различное действие отдельных частей )азряда. [c.180]

Поскольку при добавлении тепла происходит медленное разрушение связанных водородной связью кластеров HjO, вода имеет большую теплоемкость, чем многие из других распространенных жидкостей, за исключением аммиака. Кроме того, вода имеет необычно высокую теплоту плавления и теплоту испарения. Совокупность этих трех свойств делает воду эффективным термостатом, который поддерживает температуру на поверхности Земли в умеренных пределах. При плавлении льда поглощается огромная энергия, а нагревание воды на каждый градус требует большей затраты тепла, чем для большинства других веществ. Соответственно при охлаждении воды она выделяет в окружающую среду больше тепла, чем многие другие вещества. [c.621]

Подогрев воды в конденсаторе А в можно принять равным At , пренебрегая эффектом смешения оборотной и свежей воды, добавляемой для компенсации ее убыли вследствие испарения в градирне. Температуру конденсации аммиака находим, принимая минимальную разность температур в пределах 3—5 °С [c.174]

Температура охлаждаемого объекта определяется температурой хладоносителя, подаваемого в технологический аппарат, 2 = —20 С. Принимая минимальную разность температур в аммиачных испарителях в пределах 3—5 °С, находим температуру кипения аммиака [c.174]

Существует одно затруднение, связанное с изучением распада аммиака на железе статическим методом, применявшимся этими авторами, и которое делает неопределенными их выводы относительно кинетики этого распада. В этих температурных пределах аммиак реагирует с железом с образованием нитридов, которые могут оставаться устойчивыми значительное время. Таким образом часть опыта ведется над железным катализатором, а часть над нитридом железа более того, в некоторой части опыта реакция идет главным образом с образованием нитрида, благодаря чему происходит увеличение давления лишь на 50% против 100% увеличения давления, соответствующего полному распаду аммиака на азот и водород. Кроме того в случае образования нитрида применение графика ]Р 11, производившееся Кенсманом, Ламаром и Демингом, становится недопустимым, так как это отношение не будет одинаковым в отсутствии и в присутствии нитрида. [c.130]

В освинцованный котел, снабженный рубашкой и мешалкой, загружают 2530 кг мерзола Н, содержащего 5,5% гидролизующегося хлора и 1,5 хлора в углеродной цепи. После охлаждения рассолом (—8°) до температуры 0° в паровое пространство котла вводят газообразный аммиак, поддерживая температуру в котле в пределах от 0° до - 5°. [c.421]

Чтобы получить продукты с небольшим содержанием дисульфимида, следует процесс вести с жидким аммиаком под давлением. В автоклав емкостью 250 л при температуре —5° нагнетают 25 л жидкого аммиака и охлаждают рассолом, имеющим температуру —14°. В течение 12 час. добавляют 80 кг мерзола Н, поддерживая температуру в пределах от —5 до 0°, Давление при этом составляет 4—5 ат. Когда весь мерэол загружен, содержимое нагревают до 60°, снижают давление и удаляют весь аммиак. [c.421]

Воздух используется в качестве окислителя. Соотношение кислород пропилен варьируется в пределах от 1 1 до 2 1, а соотношение аммиак пропплеп — от 1 1 до 2,5 1. На каждый объем пропилена добавляют приблизительно один объем пара. Реакцию проводят при 425—510 °С, давлении 2 — 3 кгс/см и времени контакта - 15 с в реакторе с кипяш,им слоем (рис. 37). [c.120]

Опасность получения аминосоедииений с использованием аммиака обусловлена высокими температурами (200°С) и давлениями (до 10 МПа), необходимостью строгого поддержания в установленных пределах соотношения продуктов, подвергаемых аминиро-ванию, и водного раствора аммиака, а также температурного режима процесса. [c.120]

Применяемая на практике аммиачно-воздушная смесь с концентрацией аммиака 9,5—12% невзрывоопасна. При дальнейшем повышении концентрации аммиака необходимо учитывать пределы воспламенения газовой смеои с учетом температуры подогрева, содержания кислорода в газе, давления и т. д. [c.41]

Применение агрегата окисления новой конструкции, в котором совмещены смеситель и контактный аппарат, использование минимальных объемов аммиачно-воздушной смеси и оснащение этого узла надежными системами автоматического регулирования и противоаварийной защиты позволяют обеспечить безопасные условия эксплуатации установки в отсутств1ие устройств, сбрасывающих давление при взрыве аммиачно-воздушной смеси. Как показал опыт эксплуатации, взрывные мембраны не всегда обеспечивают защиту аппарата от разрушения при взрыве, что обусловлено несовершенством методов расчета и сложностью их изготовления. Поэтому за рубежом на многих крупных агрегатах, работающих под давлением, предохранительные мембраны не устанавливают. Однако рабочий состав аммиачно-воздушной смеси принимают с относительно низким содержанием аммиака (9,5—10%). что позволяет создать больший запас надежности эксплуатации агрегата по отношению к нижнему концентрационному пределу воспламенения при 200°С (15%). [c.44]

Применяемые в производстве аммиака газовые смеси (природный, коксовый, конвертированный и полуво-дяной газы) также являются огнеопасными и взрывоопасными веш,ествами. Ниже приведены пределы взры-васмости (в % об.) газовых смесей с воздухом [c.27]

В пункте управления складом установлены ириборы, регистрирующие основные параметры технологических процессов давление, уровень и температуру в резервуарах, количество поступающего и выдаваемого аммиака, приборы, сигнализирующие о достижении пределов основных параметров, об остановке аммиачных компрессоров и насосов. Здесь же сосредоточены устройства для блокировки и(цистанционного уцравления. [c.75]

Адсорбционная неоднородность некоторых поверхностей экспериментально может быть доказана и другим способом. На рис. XIII, 2 приведены данные Тейлора о теплотах адсорбции аммиака на железном катализаторе, полученные следующим образом. На катализаторе последовательно адсорбировали по 2 см аммиака и каждый раз определяли теплоту адсорбции. Видно, что по мере заполнения поверхности теплота адсорбции закономерно убывает, т. е. все менее и менее активные участки поверхности заполняются адсорбатом. Ступенчатая кривая, построенная на основании экспериментальных данных, при увеличении числа опытов и уменьшении объемов адсорбируемого аммиака (большем числе точек) в пределе дала бы истинное распределение участков поверхности по теплотам адсорбции, показанное на рис. XIII, 2 пунктирной кривой. [c.333]

В процессе производства аммиака некоторое его количество растворяется в воде и попадает и волную систему. Если на фабрике произойдет авария, то интенсивные выбросы таких отходов могут убить все живое в реке Снейк. Агентство охраны окружающей среды США установило предел выбрсков в день в среднем на уровне 25 г азотсодержащих отходов на 1000 кг продуктов. pH стоков должен находиться между 6 и 9. [c.501]

Элементы ХТС по сравнению с элементами автоматизированных и радиоэлектронных систем имеют значительно более высокую интенсивность отказов. Так, интенсивность отказов элементов радиоэлектронных систем очень мала она колеблется в пределах 10 — 10 ч [6, 181], т. е. в интервале времени продолжительностью 10 ч происходит от 1 до 10 отказов электронного эле.мента. Интенсивность отказов (внеплановых ремонтов) эле.ментов ХТС значительно выше. Например, некоторые из элементов ХТС крупнотоннажного производства слабой азотной кислоты характеризуются следующими птенсив-ностями отказов [102] 4,58-10 ч , или (в среднем один отказ за 2180 ч)—газотурбинная установка ГТТ-3, 4,54 10 ч (1 отказ за 2200 ч) —комбинированный аппарат подготовки аммиака, 5,09-10- ч (I отказ за 1960 ч)—контактный аппарат и 5,0-10 ч (1 отказ за 2000 ч)—абсорбционная колонна. [c.145]

Охлаждение циркуляционного газа осуществляется в восьмивентиляторном агрегате при рабочем давлении 31,8 МПа, По конструкции, схеме регулирования и условиям эксплуатаций ABO полностью аналогичны рассмотренным выше. Эффективное применение ABO для охлаждения и конденсации аммиака в технологических линиях стало возможным при переходе на более высокие давления и температуры конденсации. Если при водяном кожухотрубном оборудовании температура конденсации составляла 35—36"С, а предельное давление находилось в пределах 1,5—1,6 МПа, то в крупнотоннажных производствах давление конденсации холодильных агентов достигает 2.5 МПа при температуре конденсации 40—55°С, [c.19]

Температура сжатия холодильного агента (аммиака), соответствующая точке 2, в большинстве случаев находится в пределах ПО—140°С. Температура конденсации для производств с использованием конденсационно-холодильного оборудования водяного охлаждения 34—36 °С, а для крупнотоннажных производств с АВО 40—60°С. Рабочее давление конденсации для указанных температур составляет 1,34—2,67 МПа. Холодильный агент поступает в трубное пространство АВО с параметрами, соответствующими точке 2. Весь процесс изменения аг-регативного состояния холодильного агента делится на две составные части охлаждение перегретого пара с температурой в точке 2 до температуры насыщения или конденсация при (к = onst. Результаты испытаний аммиачных конденсаторов показывают, что в одноходовых АВО, как правило, не происходит глубокого переохлаждения, так как конденсат не занимает всего сечения трубы, а следовательно над поверхностью [c.124]

Pep 7600 м , эксплуатируемых в режиме конденсации аммиака с незначительной зоной охлаждения перегретого пара. В период испытаний тепловая нагрузка АВО составляла 2,04— 2,54 МВт, а при Vb = 120 м /с коэффициент теплопередачи /Сф = 30,1 Вт/(м -К). Из рис. VI-3 видно, что по мере увеличения температуры ti давление Рк повышается, и новое равновесное состояние достигается постоянством величины /Сф0ср, поскольку увеличивается температура конденсации. Повышение Рк возможно до определенного предела, после достижения которого работа возможна только при снижении нагрузки или интенсификации процесса теплообмена. При уменьшении производительности вентилятора давление Рк возрастает, что обусловлено снижением коэффициента теплопередачи Кф (рис. VI-3,6). Уменьшение Кф компенсируется увеличением 0ср по мере роста температуры [c.127]

В некоторых производствах образование взрывоопасных концентраций вообще исключается. Однако в боль-шлнстве химических производств возможность образования взрывоопасных концентраций определяется е мим характером производства. В ряде производств крупно-тоннажного синтеза заданный продукт получают окис-лением веществ кислородом воздуха. Например, формальдегид получают окислением метанола нитрил акриловой кислоты — окислением пропилена в присутствии аммиака окись азота — окислением аммиака. В таких случаях неизбежно образование смесей взрывчатых веществ с кислородом, поэтому технологический процесс разрабатывается так, чтобы концентрации этих смесей были ниже нижнего или выше верхнего концентрационных пределов взрываемости. [c.143]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология