Реактор смеси

При подаче на вход реактора смеси реагентов Л и В уравнения материальных балансов по этим веществам запишутся так [c.42]

Математическая модель этого реактора состоит из трех дифференциальных уравнений двух уравнений материального баланса по реагентам Л и В, имеющих следующий вид при подаче на вход реактора смеси этих веществ [c.47]

Состав подаваемой в реактор смеси сырья с рециркулирующим изо бутаном представлен в табл. 41. [c.171]

Показано [13], что скорость реакции определяется величиной х в двух случаях 1) когда реагирует одно вещество 2) когда в реактор подается смесь веществ, но во всех опытах состав реакционной смеси не меняется меняется лишь скорость подачи в реактор смеси неизменного состава. [c.161]

Важно, чтобы в отходящей из реактора смеси находился непревращенный аммиак, так как в противном случае растет выход альдегидов и СОо. Необходим и некоторый избыток кислорода, который вместе с пропиленом и аммиаком обеспечивает окислительно-восстановительные свойства среды, благоприятные для повь[шения активности и селективности катализатора. [c.425]

В принципе процесс массопереноса в реакторах объемного типа с мешалкой аналогичен подобному процессу в аппаратах других типов. Однако результаты исследования массообмена в аппаратах колонного типа, обычно применяемых в процессах абсорбции, ректификации и экстракции, не могут быть распространены на реакторы с мешалками из-за отсутствия точного описания поля скоростей перемешиваемой в реакторе смеси [c.30]

С помош ью уравнения (11,5) можно рассчитать объем реактора в зависимости от степени превращения х , если расход поступающей в реактор смеси, температура и давление будут известны и постоянны. [c.56]

Для случая, когда температура поступающей в реактор смеси и хладагента одинаковы, рис. УЬв дает критическое значение [c.129]

Рассмотрим любую пару областей б и е, полученную с помощью одного из подходов, изложенных в этой главе. Выше уже указывалось, что возмущения, не превышающие б-границы на входе в реактор, должны на выходе из него находиться внутри заранее определенных е-областей. Если у инженера имеется возможность управления системой, то очевидно, что можно использовать простой и непосредственный контроль либо с целью предварительного подогрева или предварительного охлаждения подаваемой в реактор смеси, либо с целью смешения этой смеси с дополнительным потоком так, чтобы компенсировать последствия возмущений на выходе, которые могли бы нарушить границы б-области. В тех случаях, когда такое направленное регулирование переменных состояния не приводит к успеху, может быть применена система управления с упреждающим воздействием. [c.217]

Схема потоков для реактора с рециклом представлена на рис. 1Х-1. Из него следует, что связи, накладываемые на переменные процесса должны учитывать подачу на вход реактора смеси из рецикла одновременно со свежим начальным потоком. В предположении, что в линии рецикла химическая реакция протекает слабо, а теплопотери отсутствуют, уравнения сохранения количества вещества и энергии можно записать следующим образом [c.219]

Г-3. Предлагается использовать существующее резервное оборудование для того, чтобы организовать подачу в реактор смеси с концентрацией С а = 1 моль/л и теплоемкостью Ср = 1000 кал/(л-К). Проточный реактор с перемещиванием удобен тем, что допускает теплоперенос до и = 30 кал/(с-К) при скорости потока д = = 0,03 л/с. Лабораторные кинетические исследования показывают, что эта реакция второго порядка по единственному веществу, экзотермическая и подчиняется температурной зависимости Аррениуса и = 2 ДЯ = 79 200 кал/моль = 12 500 К. [c.248]

На практике химические газофазные процессы обычно осуществляются непрерывно в проточных реакторах в так называемых динамических условиях. В отличие от рассматривавшихся до СИХ пор закрытых (статических или замкнутых) систем, в которых реакции протекают при постоянном объеме, в открытых (проточных) системах процессы протекают при постоянном давлении. Статический метод позволяет проследить в течение одного опыта зависимость скорости процесса от концентрации реагирующих веществ в широком интервале их изменений и потому особенно пригоден на начальной стадии исследования кинетики процесса. Динамический метод позволяет быстрее накапливать продукты реакции и при установлении стационарного состояния, когда состав выходящей из реактора смеси продуктов становится постоянным, получать пов-торимые кинетические данные, значительно более надежные, нежели единичная точка на кинетической кривой опыта в статических условиях. [c.251]

Следует подчеркнуть, что поскольку реакция синтеза аммиака обратима, ни при каких условиях при однократном прохождении через реактор смеси водорода и азота полное их превращение в аммиак невозможно. [c.119]

Необходимо все время следить, чтобы во вводимой в реактор смеси углеводорода, сернистого ангидрида и хлора был избыток ЗОг, так как при облучении реакция одного только хлора с газообразными углеводородами может сопровождаться взрывом.-Это относится и к проведению реакции в инертном растворителе . [c.217]

При подаче в реактор смеси сырья, водородсодержащего газа и циркулирующей жидкости за счет скорости зтих потоков объем слоя катализатора увеличивается примерно на 50% при перепаде давления 0,6—1 МПа, создаваемого в основном статическим столбом жидкости и катализатора. Фактический перепад давления в реакторе за счет потерь напора составляет не более 0,1—0,2 МПа. Низкий перепад давления на последних моделях установок с трехфазным псевдоожиженным слоем достигнут равномерным распределением жидкости и газа в поперечном сечении реактора за счет специально сконструированного устройства, аналогичного колпачку ректификационной колонны. [c.119]

При непрерывном пропускании через реактор смеси хлористого винила, хлора и четыреххлористого углерода (в молярном отношении 1 4,57 0,58) перхлорэтилен является основным продуктом реакции. [c.17]

Облучение в ядерном реакторе смесей, например цетана и ксилола, ведет к образованию сложной смеси продуктов, кипящих в интервале между цетаном и ксилолом, содержащей в среднем 20% ароматических углеводородов, т. е. продукта простого присоединения ксилола к алкану. [c.158]

Практическая задача нахождения оптимального режима включает еще и экономические показатели энергозатраты на поддержание постоянства температуры в зависимости от У и у, стоимость операции разделения А и Р в зависимости от их соотношения в отходящей из реактора смеси и др. Необходимая для расчетов величина к определяется по наклону прямой /у =/( ). Для определения у пригодны любые методы, включая химический анализ конечной смеси с его большой характерной постоянной времени. [c.56]

Съем избытка тепла и охлаждение змеевиков реактора осуществляется воздухом, подаваемым газодувкой 12. Испарители служат для разделения поступающей из реактора смеси окисленных жидких продуктов и образовавшихся газообразных продуктов окисления. Нижняя часть испарителя является емкостью для сбора окисленного битума и обеспечивает нормальную работу двух насосов циркулирующего и откачивающего готовый продукт. [c.356]

Исследования, проведенные специалистами фирмы Сасол , показали, что в циркулирующем кипящем слое при температуре около 320°С спектры селективностей не зависят от степени превращения подаваемой в реактор смеси во всем изученном интервале ее составов. Эти исследования были выполнены в лабораторном проточно-циркуляционном реакторе Берти [14], и при различных степенях превращений постоянство отношения Р° н2 Рсо- -рсо ) не сохранялось. Однако было найдено, чта неизменным является отношение р° щ1 (рсо+рсо +рн о) Поскольку при высокой температуре в реакторах всегда имеется избыток Нг, величина р° н в ходе реакции существенно не изменяется. Постоянство отношения р° и.2/(Рсо+Рсо +Рн о) обусловлено тем, что в реакции Фишера — Тропша из каждой молекулы СО образуется одна молекула Н2О [c.189]

При прочих равных условиях с увеличением кратности водородсодержащего газа к сырью—дистилляту количество иеиопя рив-шегося сырья уменьшается и при достижении достаточно высокой кратности в реактор поступает однофазная газопаровая смесь. Это относится к керосиновым фракциям, дистиллятам дизельного топлива и легким газойлевым, но е к более тяжелым—вакуумным газойлям и масляным 1истиллятам. Согласно расчетам, доля жидкой фазы значительна при поступлении в реактор смеси тяжелых фракций с газом. [c.267]

Рис. 89. Принципиальтя схема установки гидроочистки топливных дистиллятов I — сырьевой насос 2 — теплообменники 3 — трубчатая печь 4 — реактор с неподвижным 6 — сепаратор высокого давления 7 — каплеотделитель 8 — компрессор 9 — сепаратор 10 — для нагрева очищенного продукта /Г — стабилизационная колонна 73 —трубчатая печь — 15 — холодильник 16 — кондеисатор-холодильнлк 17 — газосепаратор н приемник орошения лирующего гаэа высокого давления от сероводорода 20 —секция очистки газа низкого 22 — внутренняя труба для ввода в реактор смеси.

Критические явления связаны с существованием двух резко различающихся режимов протекания процесса. Поэтому они могут наблюдаться в открытых системах, если химический процесс достаточно сложен и у него существует несколько стационарных состояний. Как уже отмечалось в 7 гл. V, если существует два или более различных стационарных режима протекания одного и того же процесса в открытой системе, то при одних и тех же внешних условиях, составе подаваемой в реактор смеси и объемной скорости се рюдачн система будет приходить в то или иное состояние в зависимости от состава исходной смеси в реакторе. [c.396]

Экспериментально фиксируемые колебания показаны на рис. 14. Дифференциальные уравнения для двухкомпонентной вводимой в реактор смеси записываются как [c.30]

Приготовление композиции осуществляется по периодическом) способу в реакторах-смеси-телях объемом 5 и расходном реактора объемом 10 м , оборудованными эффективными шнековыми мешалками. Внутри реактора-смесителя установлен стакан, в кoтopo размещена шнековая мешалка, вращающаяся со скоростью 12Уоб/миН-Конструкция реактора и мешалки позволяет перемешивать вязкуи композицию как в осевом, так и радиальном направлениях, что обеспечивает равномерное смешение сыпучего и жидкого сырья за короткий промежуток времени. [c.124]

Приготовление композиции осуществляют в реакторе-смесите)ш г ериодического действия 2 объемом 14 м . Реактор оборудован рубаш-и мешалкой. Жидкое и сыпучее сырье в определенной последовательности иэ весовых дозаторов 1 выгружается в реактор-смеситель 2 и перемешивается. Загрузка компонентов сырья осуществляется автоматически по заданной программе с помощью ЭВМ. Приготовленную композицию из реактора-смесителя перекачивают насосом 3 в Ромежуточ Ый сборник 4 объемом 20 м , из которого центробежным насосом 5 через фильтр в и насос 7 подают в деаэратор 8 t BteMOM 1,9 м , оборудованный изнутри вращающимся диском. Деаэрированную композицию насосом 9 через фильтр топкой очистки 10 и Гомогенизатор И подают к насосу высокого давления 2 и далее на [c.149]

Имеется детальное описание технологического режима и схемы процесса получения этилен- или пропиленкарбонатов на полу-заводской установке - . Катализатором служит тетраэтиламмоний-бромид, который получается в виде 10—15%-ного раствора при нагревании в реакторе смеси эквимолярных количеств триэтил-амина и бромистого этила в соответствующем алкиленкарбонате в течение 2 ч при 80—100 °С. Реакция между окисью этилена и двуокисью углерода проводится под давлением 105 с/и в течение 20—60 мин при определенном температурном режиме. [c.114]

На рис. 3.10 представлена технологическая схема производства ацетопропилаиетата. АПА получают в барботажном реакторе змеевикового типа 7 путем контакта кислорода воздух/) с рециркулирующей через реактор смесью аллилацетата, ацетальдегида (АсН) и раствора катализатора. Жидкие продукты реакции после отделения от газовой фазы в сепараторе 2 проходят ионообменный фильтр 4, на котором происходит адсорбция катализатора на катионите, и поступают на разделение. В ректификационной колонне 5 при атмосферном давлении выделяют АсН, из кубового остатка колонны 5 в вакуумной ко лонне 7 извлекают смесь аллилацетата, уксусной кислоты и воды в виде дистиллята, а кубовый продукт направляют в колонну 8 для получения концентрированного АПА. Кубовый остаток из колонны 8 сжигают. [c.193]

При использовании значительно большего вычислительного аппарата, можно непосредственно рассчитать R Z ) и заменить неопределенную степень надежности хорошо определенным фактором надежности. Эту проблему исследовал Баркелью (1959 г.). Он использовал результаты численного интегрирования уравнений (VI, 21), чтобы построить схемы, изображающие области значений параметров, при которых существует опасность высокой чувствительности. Его результаты обобщены в серии графиков, образец которых воспроизведен в принятых нами обозначениях на рис. VI-8. Три сплошных линии показывают влияние порядка реакции при условии, что температура подаваемой в реактор смеси равна температуре хладагента. Затемненная область около линии первого порядка соответствует [c.127]

При пропускании через реактор смеси углеводородов, состоящей из 23,8% н-бутенов (67% бутена-2 и 33% бутена-1), и 76,2% изобутана со скоростью 300—325 млЫас, получается около 80 млЫас жидкого продукта. Катализатором [c.22]

В табл. 8 приведены выходы меченных тритием продуктов, образующихся при облучении в реакторе смеси карбоната лития и спирта потоком нейтронов (2,0- 10 2 нейтр1см сек) в течение 5 ч. Выход меченых продуктов выражен в процентах относительно активности материнского соединения, т. е. облучаемого спирта [123]. [c.65]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология