Тепловые регенераторы изменение температуры

Другим тепловым граничным условием, которое часто наблюдается как в естественных, так и в инженерных системах, является периодическое изменение температуры окружающей среды. Дневные и сезонные изменения интенсивности солнечной радиации на почве или зданиях, периодические изменения температуры в цилиндрах двигателей внутреннего сгорания, включение и выключение температурного контроля термостатов и периодические тепловые потоки в регенераторах — вот примеры граничных условий этого рода. [c.228]

Тепловую петлю можно осуществить, используя часть потока азота или воздуха. График изменения температуры прямого и обратного потоков по длине регенераторов в случае азотной петли, в зависимости от количества переданной теплоты, показан на рис. 70. Часть азота подогревается в регенераторе, после чего вновь примешивается к азоту, поступающему в регенератор. [c.213]

Температура в конце периода теплого дутья в середине кислородных регенераторов установки КТ-ЮОО и КТ-ЮООМ должна поддерживаться на Ю—15 град ниже, чем в азотных. Это также достигается соответствующи.м распределением потоков воздуха между парами регенераторов с помощью задвижек на трубопроводах подвода воздуха. Этими же задвижками пользуются для изменения температуры в регенераторах, когда нарушение установленного теплового режима их работы вызвано регулировкой процесса ректификации в верхней колонне. Такой случай возможен, например, при увеличении отбора кислорода через кислородные регенераторы для понижения концентрации кислорода, что приводит к охлаждению кислородных регенераторов и отеплению азотных. [c.617]

В установках фирмы Линде (ФРГ) автоматическое регулирование теплового режима работы регенераторов осуществляется путем перераспределения количества воздуха между регенераторами в зависимости от изменения температуры в средней части насадки. С помощью регулирующего устройства, расположенного на механизме переключения клапанов регенераторов и действующего от электронного автоматического моста, изменяется длительность периода теплого дутья в каждой паре регенераторов. [c.685]

В установках фирмы Линде (ФРГ) автоматическое регулирование теплового режима работы регенераторов осуществляется путем перераспределения количества воздуха между регенераторами в зависимости от изменения температуры в средней части насадки. С помощью регулирующего устройства, расположенного на механизме переключения клапанов регенераторов и действующего от электронного автоматического моста, изменяется длительность периода теплого дутья в каждой паре регенераторов. Чем больше разность температур в средней части насадки смежной пары регенераторов, тем раньше происходит очередное переключение клапанов. Для поддержания одинаковой температуры в середине насадок у двух пар регенераторов на трубопроводе подачи воздуха в кислородные регенераторы устанавливается регулирующая заслонка. Если в установке имеется три пары регенераторов, регулирующие заслонки устанавливаются между каждой парой регенераторов, причем заслонки на второй и третьей парах снабжаются одним приводом, так что открытие одной заслонки сопровождается прикрытием второй. Импульс на двигатели привода заслонок при отклонении фактической температуры от заданной подается термодатчиком, измеряющим температуру насадок через заданные промежутки времени. [c.695]

В реакторе пары продуктов крекинга отделяются от катализатора. Катализатор ссыпается в отпарную секцию, снабженную перегородками для повышения эффективности отпаривания, и далее самотеком поступает в регенератор 6. Воздух на регенерацию подается воздуходувкой 9. Температура регенерации 700 °С, давление 2,5 МПа интенсивность выжига кокса составляет 80 кг/(т-ч). В регенераторе отсутствуют змеевики для отвода избыточного тепла и тепловой баланс реакторного блока поддерживают изменением соотношения оксидов углерода путем регулирования системы раздельной подачи воздуха в воздушные змеевики. [c.60]

Методы осуществления кислородного обогащения зависят от природы ограничения [220]. Если недостаточна производительность воздуходувки, то контролируемая подача кислорода в нагнетательную линию повышает его концентрацию и обеспечивает более полный выжиг кокса, тем самым увеличивается производительность регенератора [221]. Последующим ускорением циркуляции катализатора можно повысить пропускную способность установки. Возрастание общего потока кислорода без соответствующих изменений в количестве циркулирующего катализатора, скорости циркуляции и величины загрузки сырья вызовет изменение теплового баланса установки. Это приведет к повышению температуры в регенераторе и увеличению жесткости процесса. [c.127]

К основным переменным, характеризующим тепловой режим РРБ, относятся температура в реакторе и в регенераторе, содержание остаточного кокса на регенерированном катализаторе, а также температура подогрева сырья. Выберем основные каналы передачи регулирующих воздействий для этих переменных, имея в виду при этом, что эффективность регулирующего воздействия определяется не только величиной коэффициента усиления и инерционностью канала, но и допустимым абсолютным изменением управляющего воздействия. [c.51]

Температура кипящего слоя регенератора. Переменные, на которые можно воздействовать с целью изменения Тр2, объединены в уравнение теплового баланса для регенератора [см. выражение (П-З)]. Из этой совокупности переменных наиболее эффективным управляющим воздействием является количество отводимого тепла, определяемое расходом теплоотводящего агента (обычно конденсата или пара), пропускаемого через змеевики, погруженные в кипящий слой регенератора. Это воздействие характеризуется большим коэффициентом усиления, значительным диапазоном регулирования и относительно небольшой инерционностью. К сожалению, до сих пор не найдены эффективные конструкции теплоотводящих устройств, а также надежные способы их крепления и защиты от перегрева. [c.53]

Установки подобного типа (см. рис. 54, в) отличаются отсутствием водяных змеевиков для отвода избыточного тепла регенерации. Регулирование теплового баланса системы реакторного блока посредством водяных змеевиков неудобно поэтому на регенераторах описанных выше реконструированных установок используется система охлаждения нерегулируемого типа. В общем тепловом балансе реакторного блока количество тепла, приходящегося на змеевики водяного охлаждения, составляет примерно 20% и вполне может быть скомпенсировано другими переменными параметрами режима температурой предварительного подогрева сырья в печи и некоторым изменением количества загрузки, подаваемой в реактор. [c.185]

Установка 43-107 имеет ряд достоинств по сравнению с установкой 43-102. Используются такие преимущества цеолитсодержащего катализатора, как возможность проведения процесса при температуре 515 °С и вьппе и малом времени контакта. Имеется возможность изменения массовой скорости подачи сырья за счет изменения высоты псевдоожиженного слоя. Подача воздуха в регенератор осуществляется раздельно в каждую зону через воздухораспределитель, для улавливания катализатора применяются высокопроизводительные циклоны с износоустойчивым покрытием, полностью исключается съем тепла в регенераторе посредством змеевиков. Тепловой баланс реакторного блока регулируется изменением соотношения диоксидов углерода СО и СО2 за счет изменения подачи воздуха на регенерацию. [c.71]

Воздух, используемый для горения топлива в печах, нагревается в регенераторах и рекуператорах. Применение регенераторов связано с устройством двойных регенераторных камер, с переменным направлением движения факела пламени и газов в печи и с установкой двойных, попеременно работающих горелок, расположенных в противоположных стенах или в одной стене печи. Принцип работы регенераторов, основанный на аккумуляции тепла кирпичом насадки, создает температурные колебания в каждом периоде работы горелок. Температура воздуха, нагретого в регенераторе, снижается к концу периода его нагрева в данном регенераторе, что приводит к изменению теплового режима печи. Попеременная работа горелок и периодическое изменение направления движения факела пламени и газов также влекут за собой периодические нарущения теплового режима. [c.33]

Тепловой баланс системы каталитического крекинга в кипящем слое зависит от соотношения между теплом горения кокса, получаемого при реакции, и количеством тепла, необходимого для нагрева и разложения сырья в реакторе. В нормальных пределах температур реактора и регенератора тепловой поток между этими двумя аппаратами регулируют циркуляцией катализатора, который может (хотя и не обязательно) перемещаться из одного аппарата в другой. Вторым методом регулирования является перегрев сырья, поступающего в реактор, и изменение характера сырья. В недавно появившейся статье [1] описывается интересный способ прямого регулирования теплового баланса посредством применения змеевиков для перегрева пара с удалением тепла из слоя катализатора в регенераторе. [c.171]

В отличие от рекуператоров регенераторы работают в условиях нестационарного теплового процесса, т. е. происходит изменение во времени как температуры стенки в период нагревания и охлаждения, так и температуры теплоносителей. [c.394]

Ча рис. 11-11 представлена диаграмма максимально допустимых разностей температур, обеспечивающих незамерзаемость регенераторов по азоту при различных отношениях давлений прямого и обратного потоков в предположении 100%-ного насыщения обратного потока возгоняемым азотом. На этой же диаграмме показана кривая изменения средней действительной разности температур потоков. Данные получены из материально-теплового баланса при давлении прямого потока 5 ата и недорекуперации 1,5° С. Видно, что действительная разность температур между потоками увеличивается по мере приближения к холодному концу регенератора вследствие возрастания теплоемкости прямого потока. Удаление твердого азота на теплом конце регенератора происходит вполне успешно, но, начиная с некоторой температуры (38° К для Р Р2= )у действительная разность температур превышает допустимую далее идет зона необратимой забивки. Так как в реальных условиях никогда не может быть достигнуто 100%-ное насыщение обратного по- [c.290]

Анализ изменения температуры во времени в разных точках по длине адиабатического слоя показывает, что такое изменение имеет характерный вид 5-функции, причем максимум температуры по направлению к выходу из регенератора возрастает. Тогда при определенных условиях в центральной части адиабатического слоя в нестационарном режиме горения кокса могут возникнуть значительные динамические тепловые забросы. Такой результат и был получен в работах [146, 161], где показано, что помимо начальных условий на максимум температуры в слое сильно влияет скорость подачи газового потока. При уменьшении расхода газа (увеличении времени контакта) температура слоя из-за динамических забросов может превзойти максимальное асимптотическое значение, соответствуюшее величинам Т , х° и Механизм появления забросов, по-видимому, следующий в область высоких температур из частично регенерированных участков слоя катализатора поступает реакционная смесь с достаточно высоким содержанием кислорода, результатом чего является ускорение химической реакции и увеличение тепловыделения. Выделяющееся в горячей зоне тепло вызывает рост температурного максимума до тех пор, пока тепловые потери на нагрев соседних участков не скомпенсируют тепловыделение. По-видимому, можно реализовать такие условия выжига кокса, при которых в слое появятся так называемые горячие пятна и в результате произойдет спекание катализатора. [c.87]

Секция каталитического крекинга комбинированной установки представляет собой систему модели IV каталитического крекинга в псевдоожиженном слое, разработанную фирмой Стандарт Ойл Девелопмент. Она работает с замкнутым по теплу балансом. Горячее сырье поступает из фракционирующей колонны при необходимости добавляеюя некоторое количество прямогонных соляровых фракций. Тепловой баланс установки, кроме изменения циркуляции катализатора, можно регулировать изменением температуры сырья, поступаю1цего из фракционирующей колонны, путем пропускания его через холодильник. Дымовые газы из регенератора проходят котел-утилизатор для уменьшения потерь тепла. [c.9]

Тепловую петлю можно осушествить, используя часть потока азота или воздуха. График изменения температуры прямого и обратного потоков по длине регенераторов в случае азотной [c.190]

Последовательность переключения регенераторов, согласно цикловой диаграмме, обеспечивается скоростью вращения и взаимным расположением выступов кулачковых дисков 12, 13, 14 (см. рис. П-2) механизма включения, который позволяет воздействовать на тепловой режим регенераторов изменением длительности прохождения и них прямого и обратного потоков. При отеплении первого азотного регенератора (по сравнению со вторым регенератором первой пары) следует рукояткой 36 (см. рис. П-2), расположенной на лицевой панели механизма включения, повернуть стрелку 37 в сторону I о.хладить . При этом подвижный микропереключатель 16 передвинется по направлению вращения кулачкового диска 12, в результате чего переключение регенераторов произойдет не через 3 мин, а позже на отрезок времени, отмеченный на циферблате стрелкой. Механизм включения выполнен так, что при этом продолжительность периода воздушного дутья в первом регенераторе уменьшится, а во втором соответственно увеличится, поэтому первый регенератор несколько охладится, а второй отеплится, вследствие чего температуры в них выравняются. При ином нарушении температурного режима следует стрелку той пары регенераторов, в которой произошло это нарушение, передвинуть одной из рукояток 36, 37 и [c.86]

Изменение количества небалансирующегося потока влияет на тепловой режим работы регенераторов и температуру газа на входе в турбодетандер и выходе из него [c.127]

Во всех систе1иах каталитического крекинга с движущимся слоем катализатора тепловые балансы реактора и регенератора взаимосвязаны. Тепло, необходимое для нагрева сырья до температуры реакции и осуществления самого процесса, вносится двумя источниками из регенератора потоком регенерированного катализатора и из трубчатой печи с подогретым сырьем. При повышенном коксообразовании тепла сгорания кокса достаточно для обеспечения всего количества тепла и необходимая температура предварительного нагрева сырья достигается уже в системе теплообменников. Однако на современных промышленных установках предпочитают сооружать печи, поскольку это сообщает процессу гибкость при изменении качества сырья и глубины конверсии. [c.51]

В будущем, повышение производительности установок наряду с требованиями по повышению гибкости процесса, что прежде всего связано с возможностью переработки тяжелых остатков и других высококипящих продуктов, может привести к внесению значительных изменений в конструкцию регенератора /рис.5/. В связи с тем, что тяжелые нефтяные остатки содержат повышенные количества комплексов металлов и коксообразующих соединений, закоксо-вывание катализатора будет протекать значительно быстрее. Поэтому, для поддержания оптимальных конверсии и селективности процесса, потребуется дополнительная гибкость всей системы и возможность регулирования ее теплового баланса. При переработке тяжелого сырья подобную гибкость можно обеспечить за счет использования двухступенчатого регенератора и нового метода охлаждения катализатора /рис.5/. Возникагацие при этом дополнительные возможности ооеспечат снижение температуры регене- [c.253]

Однако разработка новой системы охлаждения катализатора позволила получить новый параметр регулирования, позволивший облегчить управление процессом. Система охлаждения катализатора и регулирования температуры в регенераторе позволяет осуществить независимое регулирование температуры сырья в реакторе без изменения кратности циркуляции ка. ализатора, и наоборот. Наглядный пример приведен в таблице 2, иллюстрирующей воздействие новой системы охлаждения катализатора ва работу установки вцелом. При этом тепловая нагрузка системы охлаадения полагалась равной суше изменения энтальпий сырья и дымового газа. Б результате мы имеем значительное снижение температуры в регенераторе, [c.263]

Температуру в середине регенераторов регулируют изменением количества небалансирующегося потока воздуха через задвижку, установленную на линии подачи воздуха из регенераторов в нижнюю колонну. Чем больше сопротивление, создаваемое этой задвижкой, тем больше количество петлевого воздуха и тем ниже температура в середине регенераторов. Создаваемое задвижкой сопротивление вызывает одновременно и повышение давления после турбокомпрессора, на входе в регенераторы, что приводит к увеличению расхода энергии. Это является недостатком способа тепловой петли, осуществляемой по принципу тройного дутья в регенераторах. [c.631]

Для кислородных регенераторов применяются оба способа, для азотных—только второй. В азотных регенераторах с небалан- сирующимся потоком (петлей) автоматическое регулирование производят изменением количества газа петли и температуры азота перед регенераторами. Если нагрузка блока разделения постоянна, тепловой режим азотных регенераторов устанавливают также постоянным, поддерживая неизменным количество петлевого воздуха. При переменной нагрузке блока ставят регулятор, который автоматически приводит в соответствие количество петлевого воздуха с количеством воздуха, поступающего в блок разделения. Конструктивное оформление систем автоматического регулирования работы регенераторов может быть различным. [c.694]

Поэтому необходимо стремиться к такой регулировке теплового режима, ори которой поддержание необходимых температур на холодном конце кислородных регенераторов осуществлялось бы небольшим изменением количества поступающего в них воздуха, а создание необходимых температурнйх условий на холодном конце азотных регенераторов только изменением количества петлевого потока, не влияющего на количество поступающего на разделение воздуха. [c.119]

Основное влияние на работу регенераторов оказывают два фактора разность температур на холодном конце и количество небалансирующегося потока (петли). Изменение этих факторов быстрее всего сказывается на температуре в середине регенераторов. По изменениям этой температуры чаще всего и ведут регулирование теплового режима регенераторов. Чтобы компенсировать холодопотери установки, холодопроизводительность турбодетандера должна быть равна холодопотерям. Это обеспечивается подачей нужного количества сжатого воздуха в турбодетандер на расширение. При правильно подобранной нагрузке конденсация воздуха в турбодетандере не должна происходить, перегрев детандерного воздуха, поступающего в верхнюю колонну, не должен превышать 15 град, уровень жидкости в сборнике верхней колонны должен быть постоянным при условии постоянства уровней во всех остальных аппаратах. [c.119]

Регулирование теплового режима регенераторов и теплообменников. Средние температуры в регенераторах установки КТ-3600 выравнивают точно так же, как и в других установках двух давлений. Общую среднюю температуру регенераторов регулируют изменением количества небалансирующегося газа, путем перераспределения азота между регенераторами и основным теплообменником, как показано на рис. 2-21. [c.316]