Примеси конденсация

При пропускании хлора в когазин II до теоретического содержания г-атом хлора на 1 г-мол (практически степень хлорирования контролируют непрерывным определением удельного веса), как известно, образуются не только монохлорпроизводные. Значительная часть когазина остается непрореагировавшей, в то время как в другие молекулы вступает два или большее число атомов хлора. Поэтому в продукте, получаемом после конденсации, еще содержатся исходные углеводороды. Так как часть продуктов хлорирования при конденсации с цинковой пылью претерпевает отщепление хлористого водорода и не реагирует с фенолом, в продукте конденсации исходные углеводороды содержат, кроме того, примесь олефинов. [c.246]

Спирты, Старейший метод превращения олефинов в спирты заключается в том, что олефины поглощаются серной кислотой с образованием эфиров, за этим следуют разбавление и гидролиз, обычно при помощи пара. Этот метод до сих пор широко приме-няется. Для получения этилового спирта применяется также прямая каталитическая гидратация этилена. Высшие спирты образуются путем добавления окиси углерода и водорода к олефинам (процесс оксосинтеза). Некоторые спирты могут быть получены методами, не требующими наличия двойной связи в молекуле взаимодействие окиси углерода с водородом,, окисление пропана и бутана, гидролиз ал кил хлоридов, альдольная конденсация альдегидов. [c.577]

Примем следующую схему распределения температур между теплоносителями в зонах конденсации и охлаждения [c.190]

Примем предварительно для зон конденсации и охлаждения коэффициент теплоотдачи/< = 200 Вт/(м -К). Рассчитаем тепловой поток в зоне конденсации [c.191]

Так как конденсация в дефлегматоре и испарение в кипятильнике определяют тепловые параметры процесса разделения, а их разделяющее действие находится за пределами деления в колонне, то точки, отвечающие им, лежат за пределами пограничных кривых пара и жидкости и называются полюсами ректификации М и М (см. рис. 42). Примем, что состав пара, поднимающегося с последней (верхней) тарелки в дефлегматор, равен составу жидкости, возвращаемой из дефлегматора на верхнюю тарелку колонны (пренебрегаем разделяющим действием дефлегматора). Тогда полюс М верхней части колонны непрерывного действия будет лежать на продолжении ординаты, отве- [c.66]

Следует дополнительно учитывать утечку паров за пределы конденсатора (например, в ловушку или в производственное помещение), которая за 1 ч может достигнуть ощутимых размеров. Утечка вещества из системы происходит иногда в результате недостаточно полной конденсации паров (особенно легколетучих веществ). — Прим. ред. [c.150]

Рис. 2.3. Основные способы конденсации паров, приме>[яемые в конденсационно-вакуум-создающих системах вакуумных колонн

Между условиями конденсации чистого пара и пара, содержащего примесь неконденсирующегося (инертного) Таза, имеется существенное различие. Если интенсивность конденсации чистого пара определяется только скоростью отвода выделяющейся при этом теплоты фазового перехода, а скорость притока пара к поверхности конденсации не является ограничивающим фактором, то в случае конденсации пара из парогазовой смеси скорость притока пара к поверхности раздела фаз имеет определяющее значение. Объясняется это тем, что при наличии в паре неконденсирующегося газа у поверхности пленки конденсата образуется диффузионный пограничный слой, оказывающий существенное сопротивление переносу активного компонента смеси (пара) к поверхности конденсации и тем самым уменьшающей скорость конденсации. [c.148]

Количество тепла, выделившееся при конденсаци пара Qk , много больше всех остальных составляющих (Qr, Qn, Qm), поэтому приближенно примем Q Qk . [c.195]

Кривые равновесной конденсации можно разделить на два основных типа интегральные (гомогенные — прим. пер.) и дифференциальные (расслоенные) (рис. 4). При расчете интегральной кривой предполагается, что конденсат и пар, когда они проходят через конденсатор, перемешаны. В случае же дифференциальной кривой считается, что образовавшийся конденсат отделен от пара, хотя течет параллельно ему и имеет ту же самую температуру. Это разделение может быть простым, так как конденсат отделяется от поверхности сразу после образования, иначе он может остаться на поверхности, а плохой перенос массы в жидкой фазе может означать, что вновь образовавшийся конденсат не смешивается с образованным ранее. [c.351]

Примесь воды в ароматических углеводородах может неблагоприятно влиять на алкилирование в присутствии хлорида алюминия из-за гидролиза последнего. К тому же гидраты хлорида алюминия катализируют процессы конденсации [29]. При производстве этилбензола уменьшение содержания воды в бензоле с 0,006 до 0,0003% сокращает расход хлорида алюминия с 11,7 до 4,3 кг на 1 т этилбензола. Однако из-за заметной гигроскопичности бензола поставка товарного продукта с такой влажностью невозможна. В стандартах оговаривается отсутствие в бензоле капельной влаги, а обычное содержание воды в бензоле не должно превышать 0,03—0,05%. Специальную осушку в случае необходимости проводят перед алкилированием. [c.120]

Определение секундных объемов, описываемых поршнями пер< вой и второй ступеней. При нахождении этих объемов примем во внимание следующее. Проектируемый компрессор — крейцкопфный со ступенями двойного действия. В таких ступенях утечки происходят только через сальники, и их относительная величина весьма мала. Учитывая неизбежную неточность при задании перетечек в ступени, не имеет смысла уточнять объемы, описываемые поршнями, введением в расчеты весьма малой величины относительных утечек через сальники. Будем также считать, что основная часть конденсата выделяется в межступенчатом холодильнике (конденсацией водяных паров в концевом холодильнике будем пренебрегать). Тогда производительность второй ступени должна быть равна заданной производительности компрессора, а объем, описываемый поршнем второй ступени, может быть найден по формуле [c.348]

Расчет тепловых характеристик термосифона. При расчете термосифона примем следующие допущения 1) процесс парообразования происходит при поверхностном испарении конденсата 2) температура пара одинакова во всех зонах трубы 3) в зоне конденсации идет процесс пленочной конденсации по Нуссельту 4) влияние парового потока на движение конденсата по стенке термосифона отсутствует [c.246]

Пар состава хо после конденсации дает снова расслаивающуюся жидкость. Если необходимо получить чистый компонент, эти слои отделяют друг от друга и подвергают жидкости фракционной перегонке или ректификации, отделяя примесь вещества, находящегося в незначительном количестве. [c.304]

Таким образом, влияние температуры на состав пара над расслаивающимся раствором зависит от соотношения величин дифференциальных молярных теплот конденсации и распределения компонентов между жидкими фазами. Поскольку Т и дЮ/dx j р всегда положительны, то знак производной dx< /dT определяется знаком отношения (Q31 —Q3 2)/[J —Определим знак этого отношения. Для этого преобразуем (V. 250) так, чтобы получить выражение, содержащее теплоты испарения компонентов. Примем, что [c.305]

В соответствии с терминологией, применяющейся в советской литературе, дефлегматором называют конденсатор, предназначенный для частичной конденсации паров с образованием флегмы (в отличие от полного конденсатора, где происходит конденсация всего количества паров),— Прим. ред. [c.563]

Температуру начала конденсации паров часто называют точкой росы .— Прим. ред. [c.565]

Используя справочные данные о термодинамических свойствах пропана [33], примем, например, температуру конденсации пропана = 37,8°С (чему соответствует абсолютное давление р= 13,1 /сгс/сл 12,8 бар) температуру в испарителе холодильного агента о=—23,3° С, что соответствует давлению в испарителе ро=2,2 кгс/см 2, 7 бар и температурному градиенту /о= 1б - (-23,3) =7,3° С. [c.477]

Коэффициент теплопередачи определим по формуле (2). Для определения а1 температуру стенки со стороны конденсирующегося пара примем равной 73° С. Разность между температурой конденсации и температурой стенки составит [c.72]

Для конденсации паров из парогазовой смеси при наличии в смеси неконденсирующихся газов приме- [c.694]

Для дальнейших расчетов примем одну температуру значительно меньше среднемольной и другую примерно равной ей, например = 328 К (55 °С) и Га = 373 К (100 °С). При определении температур конденсации многокомпонентных смесей следует принимать первую температуру примерно равной и вторую — значительно большей среднемольной. [c.60]

Расчет. В качестве первого приближения, так же как и в примере 3, примем среднемольную температуру конденсации смеси = 373 К. При этой температуре найдем (см. табл. 11,7) выражение [c.62]

В качестве первого приближения примем температуру конденсации смеси данного состава без водяного пара (см. табл. 11,8) Т- = 390 К. При данной температуре найдем выражение [c.63]

Примем для упрощения расчета, что при истечении паров ингибитора через упаковку соблюдены следующие условия отсутствует капиллярная конденсация паров воды и ингибитора в структуре бумаги и на поверхности металла, т. е. бумага и металл остаются сухими пары ингибитора не сжимаются в замкнутом объеме упаковки, а также при истечении в капиллярах и порах упаковочного материала при истечении паров ингибитора число Рейнольдса не превышает 2500, т. е. течение паров носит ламинарный характер. [c.160]

Содержание газа в паре. Наличие в паре воздуха или какого-либо другого неконденсирующегося газа приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи при конденсации. Примесь газа ухудшает теплоотдачу хотя бы потому, что, согласно закону Дальтона, она уменьшает давление насыщения пара и тем самым используемую разность температур. Кроме того, следует иметь в виду, что воздух или другой газ не конденсируется, а скапливается у стенки и препятствует доступу пара к ней. Пар в этом случае должен диффундировать через слой неконденсирующегося газа у поверхности конденсации. Были проведены опыты по конденсации водяного пара из смеси его с воздухом, Нг, СН4 и другими газами. Эти опыты были проведены как с неподвижной парогазовой смесью, так и при скорости ее перемещения, равной примерно 7 м1сек. Полученные данные представлены на фиг. 38, где изображена зависимость коэффициента теплоотдачи а при конденсации от отношения парциальных давлений водяного пара (Р1) и неконденсирующегося газа р - Из графика видно, что значение а резко снижается даже при небольшом добавлении газа. При отношении Р2 Р1 = 3 коэффициент теплоотдачи снижается приблизительно в 100 раз, медленно приближаясь при дальнейшем увеличении содержания газа к значениям а, соответствующим чистому газу. [c.92]

Конденсация пара из парогазовой смеси имеет широкое распространение в промышленности. В химической технологии эти процессы используются, ндпример, для конденсации аммиака из азотоводородной смеси после синтеза, для фракционированной конденсации углеводородных смесей из газов пиролиза нефтяного сырья в производствах низших олефинов (этилена, пропилена), для конденсации органических продуктов в присутствии неконденсирующихся газов, для конденсации азота из азотогелиевой смеси в установках очистки гелия от примеси азота и во многих других производствах. В холодильной технике конденсация паров хладагентов часто происходит в присутствии небольших количеств не-конденсирующегося воздуха. То же имеет место и при конденсации отработанного водяного пара в паросиловых установках, когда водяной пар содержит примесь воздуха. [c.148]

Описанирле выше схемы ГФУ и АГ >У характеризуются приме пением высоких давлений. О роли давления в процессе абсорбции было сказано ранее. Применение более или менее высоких давлений в этановой, пронановой и бутановой колоннах вызвано необходимостью сконденсировать (полностью или частично) головной погон колонны, не прибегая к минусовым температурам. Применительно к фракции С4 это не представляет затруднений. Так, при абсолютном давлении в бутановой колонне, равном 8 ат, температура конденсации изобутана около 60° С, а н-бутаиа 70° С такие температуры могут быть легко достигнуты даже ирп водяном охлаждении. Что касается этилена, то его критическая температура всего около 10° С, т. е. при температуре выше 10° С этиленовая фракция не может быть сконденсирована даже в условиях высокого давления. Газоразде-леиие легких компонептов газа — этилена, этана и метана необходимо осуществлять при минусовых температурах, позволяющих сконденсировать необходимое для колонны орошение. Так, в колонне, где разделяется этан и этилен при давлении 20—22 ат, температура вверху должка быть около —30° С, а внизу — около —5° С. Вследствие сравнительно небольшого коэффициента относительной летучести смеси этилен — этан (а 1,5) в колонне устанавливают до 60—80 тарелок, ири коэффициенте орошения 3,5—5 . Разделение сухого газа осложняется присутствием в нем водорода, который [c.313]

Рассмотрим сушку минерального продукта при режиме второго типа. Обычно в этом случае необходимая конечная влажность твердого продукта 1—3% и процесс сушки протекает в первом периоде [240, 294]. Скорость процесса лимитируется скоростью подвода теплоты. Во избежание конденсации в аппаратах сухой очистки отходящих газов от пыли и для облегчения эксплуатации примем температуру в слое 130 °С, а температуру газа на входе 500 °С. Термический к. п. д. в этом случае будет достаточно высоким Т1те м = (500 — 130)/500 = 0,74. [c.264]

В дополнение к обозначениям, введенным ранее (ем. стр. 524), примем, что рлс од греющего пара составляет D кг1ч, его энтальпия /р дж кг, температура конденсации Т "С и энтальпия паров, образовавшихся нз влаги материала, в дж кг. [c.597]

Примем время конденсации от начала пагиотаиия пара в резервуар до конца слива т = 3,75 ч [c.125]

Очистка технического тетрахлорида ти-т а н а. Технический продукт содержит растворенные примеси и некоторое количество твердых частиц (табл. 66, 67). При восстановлении тетрахлорида примеси переходят в металл и ухудшают его качество. Наиболее нежелательна примесь кислорода, повышающего твердость и уменьшающего пластичность металла. Основные переносчики кислорода — VO I3 и TiO U, поэтому от них необходимо очистить Ti U в первую очередь. Так как примеси имеют разные свойства, для очистки применяют комплекс физико-химических и химических методов. Как и конденсацию, очистку производят в аппаратах с полной герметизацией. Первая стадия — фильтрации через керамические или металлокерамические патроны, асбест и т. д. или отстаивание для удаления [c.264]

Пентаэритрит, особеиио технический, содержит значительное количество примессй. Основная примесь—дипеитаэритрит—продукт конденсации двух молекул пентаэритрнта [c.333]

Получается чистый сухой газ, содержащий лишь незначительную примесь (менее 0,005%) паров тетратидроиафталина. от которой он ПОЛНОСТЬЮ может быть освобожден конденсацией и фракционированной дистилляцией. Образующийся при реакции тетрабромнафталин нелетуч. [c.143]