Течение жидкости через насадку

Течение жидкости через насадку [c.396]

Течение жидкости через насадку обычно рассматривают, как пленочное. Однако в насадочных абсорберах пленочное течение существует лишь при определенных режимах и характер его отличается от течения в пленочных абсорберах. В то время как в последних практически вся поверхность покрыта жидкой пленкой, в насадках обычно не вся поверхность насадочных тел смочена жидкостью. Часть поверхности насадки бывает смочена неподвижной (застойной) жидкостью, не участвующей в общем течении жидкости. [c.397]

Эксперименты с однофазными потоками (вода и водные растворы глицерина) подтвердили, что пульсации увеличивают продольное перемешивание в колонне. В пульсационных насадочных колоннах продольное перемешивание появляется в результате турбулентности, как возникающей из-за течения жидкости через насадку, так и вызванной пульсациями. [c.136]

Экспериментальное исследование течения жидкости через насадки показывает, что при входе в насадок, если входная кромка острая, у сжатого сечения струи возникает вакуум (рис. 73), наличие которого обнаруживается следующим образом. В теле корпуса насадка делают отверстие, которое соединяет при помощи ниппеля область, где образуется вакуум, с внешним атмосферным давлением. Если на ниппель надеть резиновую трубку, на внешнем конце которой имеется кран, то такой кран молсет сообщать или разобщать пространство, где образуется вакуум с внешним пространством. [c.144]

Различают общую, связанную, остаточную и эффективную насыщенность свободного объема насадки жидкой фазой при двухфазном течении газа и жидкости через насадку. [c.310]

Течение жидкости по насадке носит в основном пленочный характер, вследствие чего насадочные абсорберы можно рассматривать как разновидность пленочных. В то же время между на-садочными и пленочными абсорберами, в том числе абсорберами с листовой насадкой, имеются различия. В пленочных абсорберах пленочное течение жидкости происходит по всей высоте аппарата, тогда как в насадочном—лишь по высоте элемента насадки. При перетекании жидкости с одного элемента насадки на другой пленка жидкости разрушается и на нижележащем элементе образуется новая пленка. Некоторая часть жидкости при этом проваливается в виде капель через расположенные ниже слои насадки. [c.377]

При течении жидкости через насадочный абсорбер в насадке постоянно находится некоторое количество жидкости. Данная жидкость (или по крайней мере большая часть) непрерывно обновляется, т. е. часть ее стекает с слоя насадки и тотчас же замещается таким же количеством вновь поступающей жидкости. При этом количество находящейся в колонне жидкости остается постоянным. Указанное количество (в м ), отнесенное к 1 насадки, называют количеством удерживаемой жидкости (б). [c.397]

Дифференциальный манометр измеряет разность давлений между кубом и головкой (в единицах высоты столба манометрической жидкости), возникающую при течении пара через насадку, которая оказывает сопротивление потоку. Для того чтобы можно было измерять скорость испарения, требуется предварительно установить зависимость между давлением и количеством жидкости (в граммах или миллилитрах), конденсируемой в головке в единицу времени. Кривая, полученная в результате такого рода калибровки, непосредственно применима лишь к жидкости, по которой калибровали колонку, к данной колонке и к одной температуре. Две или большее число жидкостей, подобных по строению н близких по точкам кипения, дают почти совпадающие калибровочные кривые для данной колонки. При разгонке смесей таких жидкостей скорость кипения при данном избыточном давлении остается постоянной. С другой стороны, скорость кипения смеси различных по структуре компонентов, мольная скрытая теплота испарения которых сильно разнится и для которых индивидуальные калибровочные кривые скорости испарения по избыточному давлению сильно отличаются друг от друга, будет, повидимому, при данном избыточном давлении в процессе ректификации изменяться. Начальная скорость испарения смеси будет какой-то средней из скоростей испарения индивидуальных компонентов. По мере течения ректификации состав жидкости куба изменится и, следовательно, изменится скорость кипения. В этих условиях необходимо будет определить скорость кипения в процессе разгонки по абсолютному методу для того, чтобы поддерживать скорость пара в головке колонки постоянной. При правильно сконструированной головке, работающей по принципу периодического отбора, изменение скорости кипения выражается в увеличении или уменьшении времени, потребного для того, чтобы собрать данное количество отгона при условии, что кажущееся флегмовое число сохраняется постоянным. Для того чтобы восстановить желаемую скорость кипения, необходимо подрегулировать избыточное давление. [c.229]

Сходство между кривыми для единичной сферической частицы и для слоя насадки на рис. 4 свидетельствует о тесной связи между характером движения жидкости в том и другом случаях. Характер движения в трубе без насадки, положенный в основу анализа течения жидкости через слой насадки в разделе 1.5, а, заметно отличается. В частности, отклонение от прямолинейной зависимости в случае ламинарного режима происходит постепенно между Re l и Re 1000 как для единичной сферической частицы, так и для слоя насадки, а в случае трубы без насадки — резко при Re 2000. Постепенный переход от чисто ламинарного движения происходит благодаря изменению характера потока позади сферы вероятно, подобное изменение наблюдается позади каждого элемента в слое насадки. В результате этого лобовое сопротивление начинает превалировать над пленочным, играя большую роль при высоких значениях критерия Рейнольдса, когда коэффициент лобового сопротивления принимает постоянное значение. [c.29]

Скорость течения пленки жидкости через насадку [c.162]

Распределение жидкостей в насадке колонны. Орошаемая насадка не оказывает такого выравнивающего действия на поток жидкости, как на поток газа. Это объясняется различием в характере течения капельной и сжимаемой жидкости (газа) через слой колец. Введенный в колонну газ растекается по торцу насадки (обычно нижнему) как по фронту решетки [стр. 8, формулы (2) и (3)] и заполняет весь свободный объем насадочных тел. У подаваемой на орошение колонны жидкости (независимо от типа оросительного устройства колонны, см., например, рис, , а—г) подобное растекание отсутствует для ее распределения внутри аппарата характерно пленочное течение по наружной и внутренней поверхности насадочных тел. Вместе с тем нри кольцевой насадке (см. рис. 2, а и г) небольшое количество жидкости падает также в виде капель, струек и отраженных брызг внутрь колец и между ними, а при использовании хордовой и листовой насадки — в свободное пространство между ее плоскостями. [c.16]

В насадочной колонне жидкость течет по элементу насадки главным образом в виде тонкой пленки, поэтому поверхностью контакта фаз является в основном смоченная поверхность насадки, и насадочные аппараты можно рассматривать как разновидность пленочных. Однако в последних пленочное течение жидкости происходит по всей высоте аппарата, а в насадочных абсорберах — только по высоте элемента насадки. При перетекании жидкости с одного элемента насадки на другой пленка жидкости разрушается и на нижележащем элементе образуется новая пленка. При этом часть жидкости проходит через расположенные ниже слои насадки в виде струек, капель и брызг. Часть поверхности насадки бывает смочена неподвижной (застойной) жидкостью. [c.444]

Обычно при движении жидкости через слой насадки режим течения определяют, используя в качестве выражения для критерия Рейнольдса комплекс [c.215]

При исследованиях в простом и поляризованном свете струи, выходящей из капилляра, было показано, что нарушения устойчивого течения зарождаются в потоке еще до входа в капилляр, где концентрация напряжений максимальна, и могут либо гаситься при протекании жидкости через капилляр, либо приводить к периодич. пристенному скольжению, создающему регулярные искажения поверхности струи. При больших давлениях деформирование становится нерегулярным во всем объеме канала, причем истинное течение может стать вообще невозможным, полностью сменяясь пристенным скольжением с образованием внутренних разрывов в материале струи и относительным перемещением крупных объемов его как целого. В предельном случае Т. в. может выражаться в нарушении целостности полимера, к-рый тогда выбрасывается из насадка отдельными кусками. Источником возмущений, вызывающим мелкомасштабные периодич. искажения поверхности струи, может явиться также концентрация напряжений на выходе из насадка. [c.332]

Рейнольдса для течения потока жидкости через слой сухой насадки [c.226]

Есл количество жидкости, находящейся в насадке при данной скорости потоков, разделить На количество жидкости, вытекающей из насадки за единицу времени, то можно получить время, в течение которого жидкость протекает через насадку. Количество жидкости, находящейся в насадке во время работы, представляет собой удерживающую способность насадки. Количество жидкости, вытекающей из насадки в единицу времени при работе без отбора дистиллята, численно равно скорости испарения. [c.539]

Течение жидкостей через слои частиц, пористые перегородки и насадки исследовалось очень подробно. В ранних работах поток через слой насадки рассматривался как аналогичный потоку в трубах. При этом применялось уравнение для потери напора типа Фанинга с коэффициентом трения, зависящим от критерия Рейнольдса, в который входили в качестве линейного размера либо диаметр частиц, либо обратная величина удельной поверхности слоя. Одно из таких соотношений принадлежит Чилтону и Колборну . [c.257]

Активная поверхность насадки а ф. Не вся поверхность насадки оказывается полностью смоченной и не вся смоченная поверхность а,.и одинаково эффективна. Кроме того, процессы массо- и теплопередачи протекают не только в текущей по насадке пленке, но н в каплях и брызгах, падающих в свободном пространстве насадки, а также (особенно для процессов, сопровождаемых химической реакцией) в большей или меньшей мере в застойных и медленно обновляемых зонах течения потока жидкости через насадку. Можно считать, что уменьшение неравномерности распределения газовых и жидкостных потоков по поперечному сечению насадки аппарата, а также одинаковая степень тур-булизации газа в этом сечении и возникновение волн на поверхности жидкостной пленки, смачивающей насадку, способствуют возрастанию активной поверхности и росту эффективности процесса. Обзор формул для нахождения йсм И а.чф приведен в работе [86]. [c.17]

Из рисунка видно, что пб известному относительному противодавлению или отнооятельном перепаду можно предсказар реш течения жидкости через насадок. Если Д >Ркр или Арх Аркр, кавитация нй возникает. С другой стороны интеноивйооть кавитации в насадке характеризуется разностью значений Ркр Р йр - Ркр [c.78]

Значительная работа по исследованию течения вязких жидкостей через насадки выполнена 3. И. Геллером и Ю. А. Скобельцыным [3]. Исследованию подвергнуты не только обычные насадки // =3,5 5, но удлиненные и укороченные. Авторы рекомендуют для определения коэффициентов расхода через внешний цилиндрический насадок в интервале Ке= 1 102- 1,5-10 и //с = = (2 5) пользоваться формулой [c.155]

Поскольку перепад давлений в газе для насадки высотой 2,3 м равен 0,87 кПа приО= 14 288 кг/(ч-м ), то для насадки высотой 1,9 м при G— 10 740кг/(ч-м )Х X ДР = 0,413 кПа. При использовании компрессора, к. п. д. которого составляет 65 %, расход энергии на поддержание потока через насадку равен 782 кВт, что составляет лишь 0,08 % мощности электростанции. Кроме того, имеется еще перепад давлений при течении жидкости через брызгоуловитель и трубопроводы. [c.636]

Кольцевые каналы, подводящие жидкость к диафрагмам, достаточно широки (с= 10- 15 мм), поэтому потери напора в них, как видно из значений ц для гладких коаксиальных патрубков, невелики. В то же время в таких каналах удается разместить утолще1П1ые ребра крепления, а образующийся за ребрами вихревой след практически исчезает при проходе жидкости через отверстие сужающей диафрагмы, и прн течении по конусу струя не претерпевает разрывов, в результате чего на торце насадки (в пределах каждого кольца орошения) отсутствуют несмочегшые участки. [c.132]

B. Порядок расчета. Измерепи Г, проведенные в [3], [юказалн, что числа Нуссельта нри течении жидкости в плотноупакованном слое увеличиваются в первых двух слоях сфер и достигают некоторого предельного значения. В [4] показано, что измеренные в слоях числа Нуссельта существенно больше, чем для одиночных сфер, при той же скорости обтекания, и это отличие уменьшается с увеличением числа Рейнольдса. Из этого следует, что средние числа Нуссельта при течении через неподвижные сферические насадки с любой долей пустот (порозностью) можно рассчитать, используя уравнение [c.259]

Ректификационные колонны с непрерывным контактом фаз. В этих колоннах жидкость стекает в виде пленки — либо по поверхности насадки (насадочные колонны), либо по внутренней или наружной поверхности вертикальных труб (пленочные и роторно-пленочные аппараты), а пар в виде сплошного потока поднимается вверх через свободный объем насадки или внутри вертикальных труб. Несмотря на пленочный режим течения жидкости в обоих случаях, колонные аппараты принято называть в первом случае — насадочньпии, а во втором — пленочными. [c.1017]

Аппараты с различными насадками применяют для проведения разнообразных процессов. Насадку устанавливают или засыпают в царги слоем определенной высоты и удерживают опорной решеткой. В ряде процессов (адсорбция, ионный обмен, некоторые химические превращения и т. д.) через слой насадки движутся однофазные потоки. Используемые для этих процессов насадки представляют собой кусковые или сыпучие твердые материалы. Насадочные колонны широко применяют для проведения массообменных процессов в системах жидкость — пар (газ) и жидкость— жидкость. В таких случаях имеют место двухфазные течения в слое насадки. Как правило, насадка должна обладать относительно больщим свободным объемом и развитой поверхностью. Используются насадки двух типов — насыпные и регулярного строения. Первый представляет собой насадочные тела определенной формы и размеров, изготовленные из керамики или металлов. Регулярные насадки чаще всего делаются из металлических листов или сеток, хотя в некоторых аппаратах, например градирнях, применяемых для охлаждения использованной в производстве воды, насадки изготовляют из неметаллических материалов (в частности, из дерева). [c.273]

Движение потока жидкости через слой насадки (см. стр. 172) также можно рассматривать как процесс фильтрования (на стадии промывки) через слой несжимаемого осадка с постоянной высотой. Уравнение движения может быть написано для случая обтекания одиночного цилиндра или одиночного шара (определяющим линейным размером будет эквивалентный диаметр насадочного тела), течения в просветах между двумя насадочными телами (при упорядоченной насадке) или течения через свободное сечение слоя (при определении эквивалентного диаметра исходят из гидравлического радиуса, рассчитываемого как отношение объема пустот к площади поверхности насадки). Выражение для критерия Рейнольдса Ре = 4ггШсрр/ -1 может быть получено, исходя, например, из следующих зависимостей [c.215]

В круглодонную трехгорлую колбу емкостью 1 л, снабженную термометром до 350 °С, трубкой, подводящей двуокись углерода нз баллона, и коротким воздушным холодильником, загружают 400 г метиловых эфиров (см. прим. 3) и 0,12 г антра-.кинона. Через жидкость пропускают двуокись углерода из баллона для вытеснения воздуха из колбы. Колбу помещают на баню со сплавом (или песочную) и нагревают до 300°С. Термическую полимеризацию проводят в течение 16 ч при 300 °С при умеренном токе инертного газа. Потери эфира за счет пиролиза составляют около 5%. Под вакуумом отгоняют незапо-лимеризованные моноэфиры (см. прим. 4). Для этого вместо трубки, подводящей газ, устанавливают к-апилляр, колбу соединяют с вакуумной системой (сборник, манометр, вакуумный насос) через насадку с воздушным холодильником и термометром. Отгонку проводят в атмосфере двуокиси углерода, подаваемой через капилляр, до достижения температуры паров около 220 °С при остаточном давлении 4—5 мм рт. ст. [c.194]

Щелочной гидролиз. Для гидролиза применяют 2 Л1Л 1 и, раствора едкого натра в метаноле, который вводят в колбу, содержащую вещество, перед соединением ее с насадкой 2. Содержимое колбы кипятят в течение 20 мин. на бане с температурой 130—140°. Затем баню убирают, через воронку насадки 2 вливают в колбу 2 мл воды, спускают воду из холодильника насадки 2 и осторожно нагревают колбу 1 пламенем так, чтобы метиловый спирт испарился через насадку 2. Добавление воды и дистилляцию повторяют еще 2 раза, отгоняя каждый раз жидкость до объема 2,5 мл (5 мл). Затем насадку 2 соединяют с промывалкой 3, заполненной хромовой смесью, а также с холодильником 5. Через воронку насадки 2 осторожио спускают 2 мл [c.169]

В карман 4 для термометра наливают ртуть с таким расчетом, чтобы при погружении в нее резервуара термометра Бекмана уровень ртути был приблизительно на 5 мм выше верхней границы резервуара. Перед началом нагревания жидкости, содержащейся в колбе 1, осторожно, колеблющимся пламенем горелки подогревают рубашку 3, чтобы не допустить конденсации значительного количества пара в начале эксперимента. Под колбу 1 подкладывают маленькую густую металлическую сетку, после чего колбу нагревают пламенем микрогорелки, снабженной каминной насадкой 10. Когда жидкость в колбе начнет кипеть, смесь жидкости и пара через изогнутую трубку 2 поступает в сосуд 5 и переливается через его края в трубку 5, откуда жидкость через сифонную трубку 9 стекает в колбу 1. Пар конденсируется в водяном холодильнике 7, после чего конденсат также стекает в колбу 1. При регулярной пир1куляции жидкости в течение 5—7 мин. достигается постоянная температура кипения в границах 0,001°. [c.195]