Определение высоты свода

Измерение поверхностного натяжения методом капиллярного поднятия сводится к определению высоты столба жидкости в капилляре, опущенном в исследуемую жидкость. Зная радиус капилляра, можно рассчитать поверхностное натяжение. Высота поднятия жидкости в капилляре должна быть измерена с большой [c.370]

В настояшей главе рассматривается расчет колонного аппарата при прямо- и противотоке с учетом продольного перемешивания в приближении однопараметрической диффузионной модели. Задача расчета сводится либо к нахождению высоты колонны, соответствующей заданной степени извлечения, либо к определению степени извлечения при заданной высоте колонны. Как будет показано ниже, первая задача значительно проше при численных расчетах, чем вторая. [c.299]

Формула для определения высоты свода [c.30]

Определение высоты свода [c.29]

В литературе приводятся различные математические описания для определения высоты свода (см. табл. 1). [c.29]

В работе [10] изучалась конфигурация сводов над отверстиями при истечении муки. Было установлено, что своды в этих условиях представляют собой параболоиды вращения. Для определения высоты свода Лев, р можно воспользоваться уравнением для объема параболоида вращения [c.29]

Т аблица 1. Определение высоты свода [c.30]

Результат большинства опубликованных "работ — определение константы Козени — Кармана К в уравнении (11.32). Эта константа связана с коэффициентом сопротивления /э в области преобладания сил вязкости соотношением (11.35). Технически определение К сводится к исследованию зависимости между перепадом давления Др на некотором стабилизированном участке высоты слоя зерен I и удельным расходом подаваемой жидкости (газа)У/5 = ы. Эту зависимость стараются определить в возможно более широком интервале изменения скорости потока. Полученные результаты, усредненные в области прямой пропорциональности Др и и, позволяют определить величину К. Наиболее достоверные результаты ее определения для зернистых слоев различной структуры приводятся ниже. [c.54]

Цвет определяется при помощи калориметра Штаммера. При пользовании калориметром операция сводится к определению высоты столба нефтепродукта, который соответствовал бы цвету одного из стандартных стекол, набор которых имеется при аппарате. [c.51]

Таким образом, задача решения математической модели реактора сводится к определению высоты и сечения аппарата, которые обеспечивают получение заданной величины Минимальная высота аппарата определяется при этом соотношением (7.50). Следует однако учесть, что величина площади поперечного сеченпя аппарата ограничена снизу условиями захлебывания. [c.118]

Тепловой расчет контактных водяных испарителей должен сводиться к определению высоты зоны контакта, обеспечивающей данную степень упаривания раствора. Методика определения высоты зоны контакта приведена в следующем разделе. [c.51]

При определении высоты верхней распорной части свода he = = ОО2 — OOi учитываем, что точка находится на одном уровне с точной С, положение которой определяется высотой 00 = h + + hi = D/2 sin а. [c.85]

Чем выше расположен свод, тем больше наружная поверхность печи и выше ее тепловые потери, тем больше длина и ход электродов, что увеличивает электрические потери в них и утяжеляет конструкцию печи. Ввиду этого при определении высоты плавильного пространства придерживаются сред- [c.93]

Если известна высота контактного устройства, то задача определения высоты колонны сводится к определению числа таких устройств Пд, так как [c.65]

Таким образом, задача определения высоты заполнения колонны сводится к определению эквивалентной высоты насадки Лэ. I [c.525]

Результатом большинства опубликованных работ является определение так называемой константы Козени — Кармана К в уравнениях (П. 51) или (П. 55). Константа К связана с коэффициентом гидравлического сопротивления в области преобладания сил вязкости простым уравнением (П. 56). Технически определение К сводится к нахождению зависимости между перепадом давления на некотором стабилизированном участке высоты слоя зерен и количеством подаваемой жидкости (газа). Эту зависимость стараются определить в возможно более широком интервале изменения скорости пропускаемой через слой жидкости (газа). Полученные результаты, усредненные в области линейной зависимости между Ар и и (П. 51), дают возможность определить величину К. Ниже приводятся наиболее достоверные результаты определений этой величины различными исследователями. [c.71]

Расчет резиновых амортизаторов сводится к определению высоты, числа и поперечных размеров прокладки. Рабочую высоту прокладки определяют по формуле [c.74]

Если заданы расходы и составы газа и жидкости, а также тип тарелки, высота переливной перегородки (при ее наличии) и другие рабочие условия, то задача сводится к определению необходимого числа тарелок. [c.199]

Если газ собирается над ртутью, то соответствующая аппаратура имеет вид, изображенный на рис. 45. Вода поступает через водопроводный кран 1, открытый во время анализа. Избыток воды стекает через затвор 2, залитый ртутью до определенной высоты. Наиболее ответственная часть аппарата — металлический или стеклянный трехходовой кран 3 с внутренним диаметром около 5 мм. При помощи этого крана воду можно направить либо в сосуд 4, соединенный с газовой бюреткой 5, либо из сосуда 4 — в сток. -Работа аналитика сводится к периодическому передвижению ручки крана 3 из одного положения в другое, заставляя тем самым газ переходить из бюретки 5 в поглотитель- [c.122]

Гидравлический расчет переливной трубы сводится к определению высоты слоя жидкости в трубе, необходимого для обеспечения перетока. Для переливной трубы, не доходящей до газожидкостного слоя расположенной ниже тарелки (рис. 2.42, а), искомая высота находится по высоте столба жидкости над обрезом переливного стакана. Для тарелок с защищенным переливом она может иметь максимальное значение, отсчитываемое от верхнего среза нижележащей переливной трубы (2.42, б), если труба достаточно глубоко погружена в газожидкостный слой. [c.54]

В некоторых случаях желательно сделать нижнюю поверхность свода плоской, а не искривленной. Это может быть осуществлено, как показано на рис. 210, благодаря укладке в середине пролета несколько более длинных кирпичей. Эта конструкция свода известна под названием плоская арка . Очевидно, что устойчивость свода и действие усилий в части свода, находящейся выше нижней кривой, не отличаются от усилий, показанных на рис. 208, и что единственным следствием удлинения кирпичей в средней части свода является некоторое увеличение нагрузки в этой части. Некоторые плоские арки не имеют кривизны не только снизу, но и сверху. Длина всех кирпичей достаточна для обеспечения устойчивости. Этот свод не может так легко подниматься при нагреве, как арочный (сравни с рис. 253). Иногда требуется резкое изменение высоты свода в определенном месте по длине печи или дымового канала. В арочном своде это можно осуществить выкладкой свода, показанной на рис. 211. Нижний край каждого кольца должен быть в этом случае всегда значительно ниже уровня верхнего края примыкающего снизу кольца, чтобы продольные усилия передавались без наклона кирпича в вертикальной плоскости кроме того, желательно стесать выступающие нижние концы кирпичей так, как это показано пунктирной линией на рис. 211, чтобы дымовые газы воздействовали на гладкую наклонную поверхность. [c.321]

Измерение поверхностного натяжения методом капиллярного поднятия сводится к определению высоты столба жидкости в капилляре, опущенном в исследуемую жидкость. Зная радиус капилляра, можно рассчитать- поверхностное натяжение. Высота поднятия жидкости в капилляре должна быть измерена с большой точностью, и при высоких давлениях для этой цели удобен только визуальный метод. [c.276]

Расчет диффузионной аппаратуры сводится к определению двух размеров диаметра и высоты или длины зоны контакта. Диаметр или сечение аппарата определяется заданной производительностью по сплошной фазе (газу, пару) и линейной скоростью потока в полном сечении аппарата, определяемой из гидродинамических условий его работы. [c.83]

Как известно, сила нормального диффузионного тока, обусловленного электрохимическим процессом, происходящим на капельном ртутном электроде, пропорциональна концентрации реагирующего вещества в растворе. Поэтому определение концентрации сводится к измерению высоты полярографической волны. Это измерение практически принято проводить по способу Хона так, как показано на рис. 135. [c.179]

Величина обжатия по длине рабочего конуса равна разности между высотой рассматриваемого сечения и высотой сечения, отстоящего от первого на таком расстоянии, при котором объем металла, заключенный между этими сечениями, равен объему подачи металла. Это положение следует из закона постоянного объема при прокатке П.Т. Емельяненко. Задача определения обжатия сводится к поиску величины линейного смещения /х в процессе деформации, т.е. к вычислению расстояния между данными сечением рабочего конуса и искомым при условии, что объем, заключенный между этими сечениями, равен объему подачи металла. Тогда абсолютное обжатие в любом сечении (рис. 15.3) [c.400]

Сила диффузионного тока, обусловленного электрохимическим процессом, происходящим на капельном ртутном электроде, пропорциональна концентрации реагирующего вещества в растворе. Поэтому определение концентрации сводится к измерению высоты полярографической волны. Это измерение практически принято проводить по способу Хона так, как показано на рис. 10. Высоту волны находят, продолжая линии АВ, ВС и СВ до пересечения и проводя через точки пересечения О и Р (Прямые линии, параллельные оси абсцисс. Расстояние между этими линиями определяет высоту Рис. 10. Графический метод опре- полярографической вол-деления высоты волны. -Ы п. [c.22]

Расчет адсорбционной колонны с движущимся слоем адсорбента обычно сводится к определению высоты слоя и скорости движения адсорбента. [c.113]

Расчет ректификационной колонны сводится к определению ее основных геометрических размеров— диаметра и высоты. Обе эти величины в значительной [c.125]

Алгоритм независимого определения концентраций. В отличие от рассмотренного ранее этот метод ориентирован на решение задач в проверочной постановке, т. е. когда известны режимные и конструктивные параметры колонны. Поэтому при использовании его для целей проектирования уточнение необходимых параметров должно проводиться путем проведения многократных расчетов. В методе независимого определения концентраций в качестве зависимых переменных выбираются константы фазового равновесия и расчет составов по высоте колонны сводится к решению системы линейных алгебраических уравнений по каждому из компонентов разделяемой смеси с использованием принципа суперпозиции решений в сочетании со специальным приемом коррекции интервала значений концентраций в процессе расчета [16, 58]. Расчет составов пара и жидкости проводится последовательно снизу вверх по уравнениям баланса, записанным относительно куба колонны. Алгоритм изложен применительно к потарелочному расчету и поэтому является эффективным по объему занимаемой памяти. [c.336]

Расчет составов пара и жидкости. В основу алгоритмов расчета составов положен метод независимого определения концентрации [48, 49] с 0-коррекцией [48]. В соответствии с этим методом в качестве независимых переменных выбираются константы фазового равновесия компонентов, в результате чего расчет составов по высоте колонны сводится к решению системы линейных алгебраических уравнений по каждому из компонентов разделяемой смеси. [c.130]

Схемы расчета основных типов отстойников приведены на рис. 17. Расчет отстойников периодического действия (рис. 17, а) сводится к определению предельной высоты уровня масла в отстойнике по заданной [c.148]

Зона защиты одиночного молниеотвода высотой /г 150 м представляет собой конус (рис, 33,9), Методика расчета сводится к вычислению требуемой высоты молниеприемника й, обеспечивающего требуемую зону защиты объекта. Для этого по чертежам плана объекта устанавливают требуемый радиус защиты г, на расчетной высоте защищаемого объекта с учетом требований минимапьно допустимого приближения к нему молниеотвода. Очевидно, объект должен полностью вписываться в границы зоны защиты на высоте Ах, определенной конструктивными соображениями. [c.431]

Задача обычно сводится к определению формы поверхности, ограничивающей периферийную зону практически неподвижного материала при установившемся режиме выпуска. В зависимости от высоты заполненной части бункера положение этой границы изменяется, однако ее форма во всех случаях описывается уравнением изолинии [c.110]

Величина паросодержания ф и без того незначительная в связи с низкой приведенной скоростью пара в начальном сечеиии зоны контакта также уменьшается по мере увеличения пути, пройденного пузырьком. Поэтому с достаточной для практических расчетов точностью можно считать комплекс (1 — p) Y 1 — 1- При этом задача сводится к определению высоты полной конденсации одиночного свободно всплывающего пузырька пара с начальным диаметром Д. Температурный напор в этом случае следует определять как среднелогарифмический. Выполненные автором экспериментальные исследования процесса теплообмена при конденсации паров нормального гексана в воде и пропана в водных растворах хлористого кальция показали хорошее согласование теории и эксперимента. [c.78]

В результате проверки оказалось возможным выделить способ загрузки, обеспечивающий максимально однородную структуру. Этот способ, названный выше как метод, имитирующий дождь из частиц катализатора, сводится к следующему. Частицы с помощью какого-либо устройства распределяются по сечению реактора, расположенному на определенной высоте от границ формируемого слоя, и поступают в него, пролетая без взаимных столкновений одинаковое расстояние. Каждая частица имеет практически одинаковую потенциальную энергию п равную вероятность попасть в любой участок слоя. Это создает предпосылки для создания однородной структуры насыпного слоя, что и было подтверждено при его продувках. На рис. 4 показано поле температуры, замеренное на выходе из слоя. При средней температуре 291°С среднеквадратичное отклонение составило 5°С. Локальные неоднородности структуры слоя, порождающие горячие пятна, отсутствуют. Важен еще и тот факт, что изменение высоты свободного падения частиц при загрузке, т. е. изменение энергии канлдой частицы па одинаковую величину, приводит к образованию слоя с другим значением общей по слою порозности. Так, два слоя, упакованные этим методом с высоты / 1 = 1,0 м и /г2 = 0,15 м, различаются но насыпной плотности на 8- 12% (р1>р2), а потери напора потока газа, движущегося через слой, снижаются во втором случае на 45- -50%. [c.11]

Таким образом, определение а сводится к измерению высоты капиллярного поднятия, что можно сделать с большой точностью с помощью катетометра. Величину же радиуса кривизны К измерить практически невозможно. Поэтому пользуются радиусом капилляра г, который связан с Н соотношением г= К-соз0 (рис. 24), где в—угол смачивания. Тогда [c.90]

Дифференциальная перегонка и тем более однократное испарение не могут дать полного разделения смеси. Правда, в первом случае можно получить почти чистый компонент, однако количество его будет ничтожным. Тонкое разделение осушествляется путем ректификации, представляющей сочетание последовательных испарений и конденсаций (рис. 103). Этот процесс проводится в ректификационных колоннах, схема действия которых показана на том же чертеже. Принцип процесса ректификации сводится к следующему. Если жидкость состава Ь и пар состава V, поступающие на данную тарелку, не находятся в равновесии, то между ними происходит тепло- и массообмен. Результатом этих процессов будет 1) смещение состава пара и состава жидкости в направлениях, указанных стрелками 2) охлаждение пара, приводящее к частичной его конденсации (точка Я ), и нагревание жидкости, вызывающее частичное ее испарение (точка Р"). Таким образом, восходящий поток пара, теряя в результате контакта с жидкостью высококипящип компонент и приобретая легкокипящий компонент, обогащается им жидкость же, стекающая по мере накопления ее на тарелках по переливным трубкам вниз, постепенно обогащается высококипящим компонентом. При достаточном количестве тарелок, число которых рассчитывается на определенную полноту разделения, можно получить пар с минимальным содержанием труднолетучего компонента. При необходимости получения смеси определенного состава пар (жидкость) отбирается на определенной высоте колонны. [c.294]

Имеются предложения по применению плоскопламенных горелок в зажигательных горнах, что позволяет уменьшить высоту свода. По данным ВНИИМТ [9.13], размещение горелочных устройств на боковых стенках горнов упрощает обслуживание, регулирование и настройку при изменении режимов работы. Поэтому ВНИИМТ в типовых горнах для комбинированного нагрева применено боковое расположение горелочных устройств. К горелочным устройствам зажигательных горнов предъявляются определенные специфические требования. От их работы зависит состав газовой фазы в горне и распределение температуры газов по ширине и длине машины. Горелочные устройства для отопления горнов должны обеспечивать регулирование расходов топлива в широких пределах (1 5) при изменении коэффициента расхода воздуха в диапазоне 1-3, обеспечивать полное сжигание топлива в коротком факеле с достаточно большим угаом раскрытия (до 90°). При переводе горнов агломашин на комбинированное отопление, по данным ВНИИМТ, в основном применялось боковое отопление горнов, а использовались горелки ГНП-9. Кроме того, имелись случаи сводового расположения горелок, применялись также горелки газоэмульсионные (ВНИИМТ), щелевые (Стальпроект). ВНИИМТ рега)мендует для использования в горнах хорошо отработанные конструкции горелок комбинированную газомазутную с эмульсионной форсункой, горелку ВГК для сжигания природного, смешанного газа и мазу- [c.180]

Будем исходить из известного факта, что для ликвидации горения необходимо непрерывное накопление пены на поверхности выгорания, ее распространение по всей площади горения и образование на этой поверхности сплошного пенного слоя определенной высоты. Процессам накопления и распространения пены противодействует комплексный процесс ее разрушения, интенсивность протекания которого является сложной функцией параметров пены, свойств пенообразователя и горючей жидкости, теплофизических характеристик факела пламени, способа подачи пены, времени свободного горения и тушения и т.д. Следовательно, модель процесса тушения сводится к аналитическому описанию временных и пространственньк характеристик пенного слоя в функции параметров горючего, пены, конфигурации и размеров поверхности горения, количества, места расположения и производительности пено-сливов. Для этого, очевидно, необходимо выявить причины и закономерности движения пенного слоя, взаимосвязь реологических и структурных параметров пены, влияние условий ее подачи на процесс распространения. Перечисленные задачи подробно рассматриваются в первой главе книги. [c.9]

В этих случаях определение высоты рабочей части колонны сводится к вычислению величины Ыу и среднего значения ку (или Ых и кх) Н = Ыуку. [c.383]

Ну в зависимости от основных параметров процесса. При этом определение высоты рабочей части колонны сводится к вычислению ЫуИ среднего значения Ну (или Ых и Нх) и Н = ЫуНу (или Н = Ы Н ). [c.376]