Продольное усреднение

При исследовании колонных аппаратов обычно определяют усредненный коэффициент продольного перемешивания, хотя в реальных условиях он может быть различным на разных участках.-Так, например, в барботажной колонне обнаружены [135] две зоны с различной интенсивностью перемешивания. Это может быть вызвано непостоянством структуры потоков по высоте колонны и [c.127]

Изложенным методом определяется коэффициент массопередачи, усредненный по колонне, что в некоторой степени может сказаться и на расчетных значениях параметров продольного перемешивания. [c.244]

Специальные измерения показали, что для жидкостей Ре, меньше, чем для газов (кривая 2 и область между кривыми 3 на рис. 111-17). Последнее объясняется, вероятно, тем, что в жидкостях обмен вещества между мертвыми зонами и основным потоком протекает медленнее из-за малой скорости диффузии. Кривые 1, 2 ш 3 характеризуют продольное перемешивание, усредненное по всему поперечному сечению трубы, заполненной твердыми частицами. На рисунке показано также торможение потока у стенок (кривые 3 ж 4) обнаружено, что воздействие стенок уменьшается с увеличением Ке от 100 до 1000. Порядок величины Ре, показывает, что продольное перемешивание при потоке через плотный слой может быть настолько незначительным, что в реальном и идеальном трубчатом реакторах режимы практически совпадают, так как 100. [c.110]

При одной и той же усредненной скорости потока теплоносителя теплоотдача может быть различной в зависимости от расположения поверхности нагрева по отношению к потоку и от формы поверхности нагрева, так как все указанное сказывается на реальной толщине пограничного слоя. В уравнении (89) это сказывается на величине коэффициента к. Например, известно, что при одних и тех же значениях чисел Яе и Рг при поперечном обтекании одиночной трубы по сравнению с продольным коэффициент теплоотдачи конвекцией возрастает более чем на 30%. [c.96]

Рис. 3.53. Усредненные по сечению реактора продольные профили температуры, рассчитанные по моделям

Анализ решения существенно упрощенных задач движения разреженных дисперсных сред и результаты экспериментальных исследований с помощью скоростной киносъемки позволяют установить следующую общую картину движения дисперсной твердой фазы [24]. Основное направление движения частиц — продольное, лишь отдельные частицы участвуют в сравнительно медленных поперечных перемещениях. Наблюдается поперечная неравномерность скорости твердых частиц, при этом эпюра скорости частиц примерно аналогична эпюре скорости сплошной фазы. Усредненная но сечению скорость твердой фазы на участке равномерного ее движения практически равна разности между средней скоростью воздуха и скоростью витания частиц. Вращение частиц происходит в основном вокруг горизонтальной оси, а скорость вращения тем больше, чем значительнее несферичность частиц и выше скорость воздуха (некоторые измерения дают до 100 об/с). [c.51]

Уравнение (4.63) является основным дифференциальным уравнением для продольного изменения усредненной по радиусу концентрации в обогатительной части (2к<2<2н) центрифуги. Отметим сходство уравнения (4.63) с уравнением переноса для дистилляционной колонны. По этой причине К называют высотой единицы переноса. 2L — значение (арифметическое) внутреннего потока (без учета знака осевой скорости), т. е. сумма потоков, текущих вверх и вниз 8з—эффективный коэффициент радиального обогащения. [c.211]

На рис 4.22 приведена зависимость концентрации легкого изотопа от продольной координаты 1 для различных значений радиуса. Концентрация на оси, как и следовало ожидать, выше, чем на периферии. На том же рисунке пунктирной линией показано изменение вдоль оси усредненной по радиусу концентрации, вычисленное приближенным методом в соответствии с разд. 4.3.3. Из рисунка видно, что приближенное решение дает удовлетворительные [c.224]

Если t, D te или Peo R/Ь, то продольная конвекция преобладает над продольной диффузией, а при Ьцо te или Veo Ь / R продольная конвекция преобладает над радиальной диффузией. В случае L R оба условия выполняются, и мы имеем случай чисто конвективного переноса вещества, т. е. случай, изображенный на рис. 6.8. При этом профиль средней концентрации (6.117) можно рассматривать как усредненное решение уравнения [c.115]

Скорости продольных (точнее, головных) волн измеряют по разности времен прихода передних фронтов импульсов. Амплитуды принятых сигналов малы, поэтому измерение затруднено высоким уровнем шума. Усреднение сигналов резко снижает влияние шумов, повышая точность отсчета времени. При усреднении 40 реализаций погрешность измерения скорости составляет всего 0,47 %. [c.766]

Следовательно, допустимые значения при измерении пористости можно определять только индивидуально. По исследованиям Федеральных железных дорог ФРГ, проводившихся более чем на 100 тысячах изоляторов для контактного провода [1478], скорость звука получилась примерно на 250 м/с ниже приведенных значений. Важно, чтобы скорость звука измерялась для этих целей во всех случаях одинаково — либо поперек, либо вдоль изолятора. Как показывают вышеприведенные измерения, скорость звука в продольном направлении выше на несколько процентов, очевидно вследствие анизотропии под влиянием деформации при прессовании массы [1609]. Обычно измерения проводят в поперечном направлении, потому что гидрофильность, являющаяся лишь местным дефектом, например, наблюдаемым иа одном пз концов изолятора, при продольном измерении с усреднением по всей длине изолятора обнаруживается плохо [1406, 53]. [c.616]

Для преобразователя в виде тонкого стержня можно принять напряжение постоянным в поперечном сечении, а действующую силу - усредненной по течению, т.е. Г(0, = 5, где Р(1) сила, действующая на поверхность преобразователя 5 - площадь его поперечного сечения. Очевидно, механическое напряжение на поверхности Г(0, ) будет перемещаться вдоль оси преобразователя со скоростью распространения продольной волны с, вследствие чего до момента достижения фронтом волны задней поверхности преобразователя, с учетом, что 2 = а, можно записать [c.129]

Оценка параметров диффузионной модели в аппаратах с переменным продольным перемешиванием. При исследовании колонных аппаратов обычно определяют усредненный коэффициент продольного перемешивания, хотя в реальных условиях он может быть различным на разных участках. Это может быть вызвано непостоянством структуры потоков по высоте аппарата и их физических свойств, местными нарушениями этой структуры. Обычная диффузионная модель в этих случаях недостаточно точно отражает физическую сущность процесса. Это особенно важно при оптимизации и проектировании тепло-, массообменных аппаратов, химических реакторов, когда необходимо выявить участки с наихудшей для проведения процесса гидродинамической обстановкой. Для этого нужно определить параметры продольного перемешивания Ре на отдельных участках аппарата. [c.97]

Характерные результаты измерений в случае прикапывания изопропилового спирта приведены на рис. 4.16 в виде зависимости усредненной по ширине лотка поверхностной скорости от продольной координаты. При прикапывании изопропилового спирта поверхностная скорость (кривая 2) резко увеличивается вблизи точки прикапывания. Затем поверхностная скорость быстро уменьшается по длине лотка, асимптотически приближаясь к значению поверхностной скорости, измеренной в отсутствие прикапывания (линия /). С учетом экспериментально [c.121]

Исследования распространения ультразвука в боль-щом количестве отечественных ископаемых углей различных месторождений провели Матвеев и Мартынов [Л. 22]. Усредненные значения скоростей продольных волн по их данным приведены в табл. 1-6, из которой [c.35]

СВОИХ продольных осей и при статическом временном усреднении занимает фиксированные положения в канале. По данным простейших анализов, имеется три таких положения, переходящие друг в друга при повороте приблизительно на 120°. Распределение по этим положениям носит случайный характер (см. главу десятую, раздел II, Б). [c.458]

Уменьшение эффекта продольного перемешивания газового потока внутри слоя и ликвидация последствий прорыва струй и пузырей через кипящий слой достигается последовательным по ходу газа расположением отдельных секций, разделенных дырчатыми решетками. Перегородки, разделяющие слои, исключают возможность перемещения катализатора и газовой фазы между секциями в направлении, противоположном реакционному потоку, способствуют усреднению состава газового потока над кипящим слоем-(смешение струй и пузырей непревращенного газа с основным потоком) и перераспределению его на входе в следующий слой. [c.425]

Результаты замеров продольных коэффициентов диффузии в зернистом слое при стационарном поле концентраций в литературе не опубликовывались. Определение значений коэффициентов А, усредненных по поперечному сечению аппарата с зернистым слоем, в принципе может быть проведено в соответствии с рис. IV. 10, а —по замеру концентраций вещества, распространяющегося против движения жидкости в зернистом слое. Однако практическое проведение такого эксперимента встречает большие трудности. При повыщенных скоростях жидкости концентрация (рис. IV. 10, а) падает слишком быстро до величин, которые существующими аналитическими методами невозможно измерить с достаточной степенью точности. При понижении скорости существенное значение приобретают флуктуации скорости (раздел IV. 1) и конвекционные токи, возникающие в жидкости из-за самой малой разницы в плотностях смешивающихся потоков. Величину коэффициента диффузии в этом случае можно рассматривать по аналогии с продольным коэффициентом теплопроводности в зернистом слое со стационарным полем температур (раздел V. 3). Коэффициент продольной диффузии А выражается, как и величина Ог, через зависимость (IV. 24) или (IV. 27), коэффициент пропорциональности В в этом случае (из раздела V. 3) для слоя шаров В а0,5. При этом следует иметь в виду, что здесь, как указано выше, измеряется некоторый усредненный по сечению аппарата коэффициент диффузии, в который входит несколько компонентов. К величинам Ог, определяемым по зависимостям (IV. 24) и (IV. 27), добавляется составляющая коэффициента продольной дисперсии, связанная с неравномерностью распределения скоростей у стенок аппарата с зернистым слоем и в ядре газового потока в соответствии с зависимостью (IV. 22) и (IV. 23). [c.227]

В выражении (67) как переходное, так и продольное сопротивления приняты одинаковыми по всей длине. Поскольку переходное сопротивление может изменяться вдоль трубопровода, то в формуле 1(67) / пт определяется как некоторое усредненное сопротивление на рассматриваемом участке. Если разница в значениях переходного сопротивления двух равных частей участка трубопровода составляет не более 30%, источник поляризующего тока может быть подключен к любому концу участка. Можно показать, что на коротких участках (/.<4 км) и переходном сопротивлении более 5000 Ом м сила тока определяется более простым выражением [c.129]

После охлаждения образцы по грани 8 х 35 мм шлифовали, исследовали их структуру на металлографическом микроскопе МИМ-8М и по методу Глаголева определяли объемное содержание связующего сплава по длине образцов. Распределение меди и кобальта по длине образцов исследовали методом локального рентгеноспектрального анализа на установке Микроскан-5 . Облучение образцов проводили электронным зондом длиной 1000 и шириной 2 мкм. Это позволило замерять усредненную интенсивность рентгеновского излучения исследуемых элементов и избежать влияния структуры сплава (зернистости) на измерение интенсивностей. Пять участков измерения интенсивностей располагались на грани 8 X 35 жж по линии, перпендикулярной продольной оси грани, расстояние между этими линиями составляло 0,5 мм. В образцах, контактировавших с расплавом кобальта, количественное содержание связующего металла находили также путем сравнения отношений интенсивностей кобальта и вольфрама (/со// у) с отношением интенсивностей этих элементов в эталонах. Абсолютная ошибка определения содержания кобальта составляла 0,5 об. %. Разность результатов определения содержания связующего металла по методике Глаголева и путем измерения отношений интенсивностей не превышала 0,8 об.%. [c.95]

Во всех экспериментах ампулы быстро вращаются вокруг своей продольной оси с помощью небольшой воздушной тур-бинки (см. рис, 1П. 2 и 1.5), Это приводит к улучшению однородности поля, так как в результате макроскопического движения образца индивидуальные ядра испытывают воздействие усредненного по времени внешнего поля Во, напряженность которого несколько различается по объему образца. Как видно [c.69]

Роторные смесители непрерывного действия типа ФКМ выпускаются фирмой Фаррел (США) для обработки резиновых и пластмассовых композиций. Они имеют два ротора, показанных на рис. 2.33, с червячной нарезкой в зоне загрузки и фасонными лопастями, подобными роторам пе-риодическидействующего смесителя Бенбери . Схемы расположения роторов и движения материалов в смесителе представлены на рис. 2.33. Материалы уплотняются, смачиваются и диспергируются путем интенсивного сдвига между гребнями роторов и стенкой камеры, подвергаются продольному возвратно-поступательному срезу. Усреднение, гомогенизация смеси достигается трамбовкой, перелопачиванием, перебросом смеси из камеры в камеру под действием разности скоростей вращения роторов. [c.67]

При малых значениях учет продольной диффузии необходим. Это достигается введением в выражение (11.71) коэффициента диффузии В в качестве слагаемого. При достаточно больших значениях В продольная диффузия может стать основным фактором, приводящим к размытию облака вещества в потоке. Решение уравнения диффузии с эффективным коэффициентом ЛэФф приводит к гауссо-вому распределению концентрации вещества с х), усредненной по сечению трубки [c.56]

Холодная стекломасса имеет большую плотность по сравнению с нагретой до более высоких температур. Для того чтобы эти объемы находились в равновесии, более горячий столб (Я ) должен быть выше холодного (Я ) (рис. 11.52). В результате на поверхности ванны возникнет переток расплава от более нагретого участка к менее на-фетому, а внизу наоборот. В поперечном направлении, вследствие соответствующего распределения температур в факеле и охлаждающего действия стен, температура падает от центра к стенам. Такие температурные условия в слое стекломассы создают два основных конвективных потока продольный с двумя ветвями, направленными к загрузочному и выработочному концам печи, и поперечный, направленный к стенам. Одна ветвь продольного потока у зафузочного кармана, охлаждаемая шихтой, опускается вниз и течет в глубинных слоях по направлению к выработочному концу печи, а в зоне температурного максимума поднимается к поверхности, замыкая цикл движения стекломассы к зафузочному карману. Вторая ветвь продольного потока, направляющаяся к зоне вьфаботки, опускается в конце рабочей части, а затем двигается вдоль дна варочного бассейна в направлении зафузочного кармана, и также поднимается к поверхности в зоне температурного максимума, образуя выработочный цикл потоков. Продольные конвективные потоки стекломассы способствуют ее гомогенизации и усреднению, а также переносят тепло, необходимое для подофева шихты снизу у загрузочного кармана и для покрытия потерь в окружающую среду кладкой бассейна. [c.556]

Для синусоидальных продольных колебаний ее можно легко вычислить. Эта сила сдвинута по фазе на 135° относительно движения ([7], стр. 620). Поэтому если F есть максимальное значение силы и —Е есть усредненная скорость рассеяния энергии, то, очевидно, —E = Fgi2V2, где q — максимальная скорость колебаний твердого тела S. Но средняя скорость рассеяния энер- [c.229]

Наличие продольного перемешивания в газовой фазе может быть при расчете учтено введением соответствующего коэффициента дисперсии Е. Проскок пузырей не может интерпретироваться по чисто двухфазной модели только введением общей доли проскока р в соотношение (VI. 85), ввиду наличия обмена между газом, идущим в пузырях и через сплошную фазу . С. С. Забродским [88] была предложена модель последовательных микропрорывов газа между слоями зерен с последующим его смешением с газом, обтекающим зерна. Эта модель дает качественное пояснение механизма снижения эффективного коэффициента теплообмена аналогично зависимости (VI.86). Другие авторы предпочитают-пользоваться усредненными характеристиками и учитывают непрерывный обмен газа между сплошной и разреженной фазами введением соответствующего коэффициента обмена у. [c.492]

Смотреть страницы где упоминается термин Продольное усреднение: [c.250] [c.250] [c.237] [c.137] [c.142] [c.54] [c.309] [c.116] [c.103] [c.197] [c.762] [c.186] [c.80] [c.19] [c.347] [c.429] [c.59] [c.91] [c.193] [c.185] [c.217] [c.80] [c.4]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология