Насосы конденсационные

Применяют также центробежные многоступенчатые горячие насосы КВН-55-70, КВН-55-120 и КВН-55-180 с приводом от паровой турбины конденсационного типа. Большинство центро- [c.328]

Работа паровой турбины обеспечивается вспомогательным оборудованием. К вспомогательному оборудованию относятся масляная система с масляным баком, маслоохладителями и масляными насосами, конденсационное устройство, состоящее из конденсатора, циркуляционных, конденсатных и воздушных насосов (эжекторов), система регенерации тепла, включающая подогреватели низкого и высокого давления, а также другие устройства. [c.67]

Конденсационно-вакуумные системы состоят из двух ступеней конденсации и системы вакуумных насосов. Двухступенчатую конденсацию паров применяют для снижения потерь углеводородов [c.196]

Насосы описываемой установки (блока ЭЛОУ, водяные и насосы, перекачивающие растворы реагентов) обычно размещают в закрытом помещении, оборудованном вентиляционными устройствами. Остальные насосы, перекачивающие нефтепродукты, размещают под постаментом конденсационно-холодильной аппаратуры на открытой площадке с обогреваемыми полами в зимнее время. В этом случае отпадает необходимость в вентиляции, [c.61]

В некоторых комплексных схемах исключается или сводится к минимуму использование электроэнергии со стороны, так как энергия для нужд производства вырабатывается на самой установке. В таком случае на установке вырабатывают пар более высоких параметров, чем требуется для технологических нужд производства, с давлением 9—15 МПа и температурой 480—560 °С его направляют в паровые турбины, вырабатывающие энергию для привода компрессоров и насосов. После паровых турбин получают пар с давлением 2,5—3,5 МПа, перегревают его и подают на конверсию углеводородов. В других схемах получают пар более низких параметров и подают его в паровую конденсационную турбину. Энергетические схемы производства водорода могут включать не только паровые, но и газовые турбины. [c.140]

Вакуум-выпарка позволяет снизить температуру кипения раствора и применяется для выпаривания чувствительных к высокой температуре растворов (например, растворов органических веществ), а также высококипящих растворов, когда температура нагревающего агента не дает возможности вести процесс под атмосферным давлением. Использование вакуума позволяет также увеличить разность температур между нагревающим агентом и кипящим раствором, а следовательно, уменьшить поверхность теплообмена. Недостатком выпаривания в вакууме является удорожание установки (дополнительные затраты на конденсационное устройство) и ее эксплуатации (расход воды на конденсатор, затрата энергии на вакуум-насос, расходы по обслуживанию, амортизация конденсационного устройства). [c.468]

В качестве хладоагента жидкий водород применяется в различных термобарокамерах, в которых имитируются условия космического полета, в криогенных конденсационных и адсорбционных вакуум-насосах, позволяющих достигать глубокого вакуума (остаточное давление до 10 2 мм рт. ст.) [1, 2]. [c.5]

В зависимости от взаимного направления потоков пара и воды различают конденсаторы противоточные и прямоточные. Первые более рациональны, так как в них можно получить конденсационную воду более высокой температуры, меньший объем отсасываемых газов с температурой, близкой к начальной температуре охлаждающей воды, что снижает расход мощности на привод вакуум-насоса. [c.229]

Однако, чтобы достичь такой же глубины отбора дистиллятов, как при однократном испарении, нефть на установках двукратного испарения приходится нагревать до более высокой температуры (360—370 °С). На установке с двукратным испарением удваивается количество ректификационных колони, загрузочных насосов, растут размеры конденсационной аппаратуры. [c.127]

Для выявления резервов на конкретной установке важно сравнивать пропускную способность отдельных ее частей, фактический выход целевой продукции с максимально возможным, определять соответствие мош,ности установленных насосов требуемой и др. Так, сравнение пропускной способности печей, колонн, холодильно-конденсационной аппаратуры, насосов позво-. ит наметить пути их реконструкции. Сопоставлением фактического выхода с максимально возможным выявляют качество работы установки, целесообразность ее дальнейшего усовершенствования для улучшения использования сырья. [c.140]

Приготовленная смесь из смесителя 20 подается насосами 26 в окислительные колонны 27. Окислительные колонны собраны в три батареи по четыре колонны в каждой с одной конденсационной системой для каждой батареи, состоящей из конденсатора 28. разделительного сборника 29 для водно-масляного конденсата, центробежного отделителя 30, промывной колонны 31 и центробежного отделителя 32. [c.27]

С применением схемы 2 уменьшается перепад давления в печных трубах. Пары из испарителя направляются в ректификационную колонну, поэтому не нужно устанавливать самостоятельные конденсационные устройства и насосы для подачи орошения. Одновременная ректификация в одной колонне легких и тяжелых фракций несколько снижает необходимую температуру нагрева в печи. Однако при высоком содержании бензиновых фракций и растворенных газов ректификационная колонна чрезмерно перегружается по парам, что заставляет увеличивать ее диаметр. Все коррозионно-агрессивные вещества (хлорид водорода, сероводород, меркаптаны и др.) попадают вместе с парами из испарителя в колонну, т, е. испаритель не защищает атмосферную колонну от коррозии. [c.20]

Насосы. Для подачи флегмы в печи установки, ранее сооруженные, оборудованы поршневыми горячими насосами с конденсацией отработанного пара на выкиде паровой линии установлен конденсационный агрегат, который дает возможность снизить расход пара до 7—10 кг на гидравлическую лошадиную силу (без конденсации пара расход его 20—25 кг). Насосы для подачи флегмы в обе печи являются насосами с двухступенчат [c.170]

Примечания I. Норма расхода цилиндрового масла для паровоздушных насосов принята по сериям паровозов и типам насосов, которыми были оборудованы на паровозостроительных заводах. В том случае, когда по плану модернизации тандем-насос на паровозе заменяется компаунд-на-сосом, норма расхода цилиндрового масла на 100 паровозо-км устанавливается в размере 1,1 кг компрессорного 0,15 кг. При наличии на паропроводной трубе к комиаунд-насосу конденсационной масленки норма расхода цилиндрового масла на 100 паровозо-км повышается на 0,1 кг. [c.161]

Примечания. 1. Норма расхода цилиндрового масла для паровоздушных насосов принята по сериям паровозов и типам насосов, которые были установлены на паровозостроительных заводах. Если по плану модернизации тандем-насос на паровозе заменен компаунд-насосом, норма расхода ЦИ линдрового масла на 100 паровозо-км должна быть установлена 1.1 кг и комп-рессоркого 0,15 кг. При наличии на паропроводной трубе компаунд-насоса конденсационной масленки норма цилиндрового масла на 100 паровозо-км увеличивается на 0,1 кг. [c.204]

При производстве медноаммиачного волокна вода расходуется на увлажнение целлюлозы приготовление растворов аммиака, основной соли меди, едкого натра и кислоты разбавление прядильного раствора формование отмывку волокна приготовление авнважных растворов поглощение паров аммиака охлаждение вакуум-насосов, конденсационных и ректификационных колонн отмывку ионообменных фильтров и фильтрполотен мойку оборудования и полов. [c.13]

Бермаи Л. Д., Зиигер Н. М. Воздушные насосы конденсационных уст новок паровых турбин. М, Госэнергоиздат, 1962. [c.345]

Общеизвестна перегонка в вакууме, которая осуществляется в приборе, изображенном на рис. 51. Остаточное давление порядка 20 мм рт. ст. достигается при помощи водоструйного насоса, более низкие давления (1—3 мм) —при помощи масляного насоса. Для получения давлений ниже 1 жж нрименяют ртутшлй конденсационный насос, работающий совместно с масляным насосом. Ири применении масляного насоса весьма важно иметь хороший сорт [c.255]

В результате предварительного испарения легких фракций разгружается трубчатая печь и снижается давление в ней одновременная ректификация в одной колонне легких и тяжелых фракций позволяет несколько снизить необходимую температуру нагрева. Кроме того, при этом не требуются самостоятельные конденсационные устройства для охлаждения паров, выходящих из первой колонны при двухколонной схеме, отпадает необходимость в сложных дополнительных аппаратах, насосах, снижаются энергетические затраты. Такая схема приемлема для переработки стабильных лефтей, не содержащих большого количества свободных газов (не [c.31]

На фиг. 222 изображен концентратор Н2504 с обогревом парами ВОТ. Вместо одного мощного парогенератора в данном случае применены три испарителя меньщей производительности. Конденсат собирается в конденсационных коллекторах и при помощи насосов подается в испаритель. [c.317]

После пятичасового нагревания до 1160° газ содержал 27% метана и 73,% водорода. В. Гарднер 2 пропускал определенное количество этапа с постоянной скоростью и при постоянном давлении через трубку берлинского фарфора при определенной температуре. Прибор, которым пользовался Гарднер, состоял из запаянной трубки, наполненной хлористым кальцием, ртутного манометра, стеклянного шара, трубки, помещенной в нечь, двух конденсационных трубок и ртутного насоса. Все части были из стекла и представляли собой замкнутую систему. Все меота соединений были спаяны или герметически пришлифованы друг к другу. Нагрев был электрический. В каждом опыте в систему вводились 1800 мл этана и пропускались со скоростью 50—60 см под давлением 450—550 мм ртутного столба. [c.238]

X 130 м, или 3,4 га. В здании размещены подстанция, насосная для перекачки воды и компрессорная. Блок ректификационной аппаратуры примыкает к одноярусному железобетонному постаменту, на ]<отором, как и на описанной выше установке АТ-6, установлена конденсационно-холодильная аппаратура и променсуточные емкости. Под первым ярусом постамента расположены насосы технологического назначения для перекачки нефтепродуктов. В качестве огневых нагревателей мазута, нефти и циркулирующей флегмы применены многосекционные печи общей тепловой мощностью около 160 млн. ккал/ч с прямым сводом, горизонтальным расположением радиантных труб двухстороннего облучения и нижней конвекционной шахтой. Печи потребляют жидкое топливо, сжигаемое в форсунках с воздушным распылом. Предусмотрена возможность использования в качестве топлива газа. Ниже приведены технико-экономические показатели установок АВТ различной производительности (на 1 т нефти) [c.321]

По периодической (одноаппаратной) схеме (рис. 32) сырье из цеховых хранилищ центробежными насосами подается в мерники-дозаторы /—5, из которых самотеком по общему трубопроводу через фильтр 6 поступает в конденсационно-сушильный аппарат 7. Сюда же из напорной емкости 8 через мерник 9 в два-три приема подается соляная кислота. Щавелевая кислота подается из аппарата-растворителя 10. Олеиновая кислота, выполняющая роль смазки при прессовании изделий, нагревается в плавителе II, затем подается в напорную емкость 12 и далее через мерник 13 в реакционный аппарат 7. Олеиновая кислота вводится на стадии сушки. [c.53]

Реакционная смесь передается центробежным насосом в сборник конденсационного раствора 2, откуда самотеком непрерывно через фильтр 3 поступает в реактор для конденсации 4. Конусная часть реактора снабжена рубашкой для рбогрева. Кроме того, внутри аппарата имеется змеевик для дополнительного обогрева паром и труба, по которой конденсационный раствор подается на обогреваемую поверхность днища аппарата. Реактор снабжен холодильником 5, который при пуске агрегата включается как обратный, а в течение всего процесса работает как прямой это обеспечивает одновременно с конденсацией сушку получаемой смолы. При производстве смолы МФ-17 в реактор 4 через мерник 6 и фильтр 7 непрерывно подается диэти-ленгликоль (в соотношении 1 14 к реакционной смеси). В зависимости от скорости подачи смеси температура массы поддерживается в пределах 105—115°С. Образовавшаяся смола непрерывно выводится из верхней части реактора в аппарат 8 [c.67]

МПа (4—6 кгс/см2), температура в испарителе 100—110°С. Из испарителя продукт конденсации в виде перегретого раствора поступает в пароотде-литель 6, где происходит разделение жидкой и паровой фаз. Жидкая фаза (конденсационный раствор) дозировочным насосом непрерывно перекачивается в смеситель 10 для замешивания композиции мелалита, а пары воды и частично формальдегида поступают в холодильник 7. В смедитель 10 одновременно с конденсационным раствором подается сульфитная целлюлоза. Замешивание массы мелалита в смесителе производится при 80—90 °С. Продолжительность пребывания массы в смесителе— 10 мин. Из смесителя сырая масса мелалита по транспортеру непрерывно передается в ленточную сушилку 11. Температура воздуха в сушилке не превышает 150 °С, продолжительность сушки составляет 1,5—2 ч. Высушенная масса мелалита поступает на помол в шаровую мельницу 12, куда отдельными порциями вводят добавки сыпучих компонентов — белила, красители, смазку, катализатор. [c.72]

На данном этапе в объем реконструкции, как правило, включаются следующие мероприятия 1) перед реактором селективного гидрирования добавляется дополнительно теплообменная аппаратура 2) отделение отпарки гидрогенизата и стабилизации катализата усиливается конденсационно-холодильной и сепара-ционной аппарг рой 3) добавляется конденсационно-холодильное оборудование в отделениях отпарки ароматических углеводородов и регенерации экстрагента (ТЭГ) 4) добавляются насосы для подачи сырья в отделение экстракции и рисайкла, на отдельных насосах заменяются электродвигатели. [c.226]

На нефтеперерабатывающих установках применяют также центробежные многоступенчатые горячие насосы типа КВН (КВН-55-70 КВН-55-120 и КВН-55-180) с приводом от паровой турбины конденсационного типа. Большинство насосов нормального ряда комплектуется с приводом на общей фундаментной плите. Валы нассса и привода соединяют муфтой. Валы насосов уплотняют, как обычными, сальниками с мягкой набивкой, так и торцовыми уплотнениями (особенно при перекачке сжиженных газов). При этом сальники нефтяных насосов снабжают системами масляного уплотнения и водяного охлаждения, что повышает надежность работы насоса и его герметичность. [c.72]

На установке, описанной в работе [2], тепло конденсации водяного пара, выделяющееся при охлаждении газа после конверсии СО, используют для производства пара низкого давления (1,0—1,2 МПа). Пар направляют в конденсационные турбины, служащие приводом для турбокомпрессора и насосу. Преобразуя тепловую энергию конвертированного газа в механическую, удается провести процессы очистки от СОа и сжатия водорода, не прибегая к использованию энергии со стороны. [c.135]

Рис. 8.9. Схема узла переработки шлама 1-резервуар смешения 2-сырьевой насос 3-центрифуга 4, 15-от-стойники 5-печь 6-вращающийся барабан 7-узел перегрева пара и подогрева остатка после центрифугирования 8-холодильник 9-пылеотделитель 10-насос 11-промежуточная емкость 12, 13-конденсационные скрубберы 14-сепаратор 1-шлам П-тяжелое масло Ш-тяжелое масло IV-полу-кокс V-остаток на полукоксование Vl-вода VII, Х-масло на дистилляцию VIII-полукоксовая пыль 1Х-первичный газ Х-смола XI-фенольная вода

Ректификационные установки для перегонки нефти до Maayia. Для однократного испарения нефти до мазута типичной является приведенная выше технологическая схема установки, изображенная на фиг. 257. Она состоит из трубчатой печи, ректификационной колонны с выносными отпарными колоннами, теплообменной, конденсационной и охладительной аппаратуры. Сырье прокачивается вначале через теплообменники циркулирующего орошения, затем через дестиллатные и остатковые теплообменники в водо-грязеотстойники. Отсюда нефть иод давлением сырьевого насоса проходит через печь в ректификационную колонну. Неиспользованным остается тепло бензиновых паров. Эффективность регенерации тепла бензиновых паров для предварительного нагрева исходного сырья оспаривается рядом положений. Основным из них является пониженная средняя разность температур и, как следствие, требуемая для теплообмена огромная поверхность конденсаторов. Кроме того, малейшая течь хотя бы в одной из трубок пародестиллатных теплообменников вызывает порчу цвета бензинового дестиллата и превращает его в некондиционный товар. Поэтому на многих нефтеперегонных заводах отказались от использования тепла конденсации бензиновых паров. [c.361]

Установки с однократным испарением (фиг. 25, а) Предварительно нагретую и обезвоженную нефть прокачивают сырьевым насосом через трубчатую печь. Из печи нефть под давленйем того же насоса поступает в ректификационную колонну, где отделяются все заданные продукты перегонки — дестиллаты и остаток. Так как здесь легкие и тяжелые фракции испаряются совместно, то легкие фракции способствуют лучшему и более глубокому отгону тяжелых фракций. Это позволяет ограничиться сравнительно низкой температурой нагрева нефти в печи (300—325 ). Прямым положительным следствием этого является меньший по сравнению с другими схемами расход топлива на перегонку. Рассматриваемая схема в случае перегонки нефтей с высоким содержанием (больше 16%) бензиновых фракций характеризуется повышенным давлением в теплообменных аппаратах, водоотделителях и трубах печи это требует применения более прочной и тяжелой аппаратуры сырьевой насос должен развивать более высокое давление на выкиде. Схема перегонки с однократным испарением нежелательна также для переработки сернистых и обводненных нефтей, так как при этом труднее бороться с разъеданием колонны и конденсационной аппаратуры сернистыми и хлористыми соединениями. [c.90]