Расход воды на конденсацию пара

Расход воды на конденсацию пара. Расход воды определяется из теплового баланса конденсатора и составляет [c.508]

К недостаткам процесса выпаривания под вакуумом можно отнести необходимость в надежной системе поддержания вакуума и большой расход воды на конденсацию водяного пара из парогазовой смеси в концевом конденсаторе. Обычно в многокорпусных выпарных установках один-два корпуса работают под небольшим избыточным давлением, а последующие — под вакуумом. Для создания вакуума используются вакуумные насосы либо паровые эжекторы. [c.21]

На конденсацию паров и охлаждение жидких и газообразных продуктов крекинга расходуется холодная вода, свежая или циркулирующая, охлаждаемая в градирнях. Общий расход воды в 10— 20 раз больше количества перерабатываемого на установке сырья. [c.13]

При проектировании обвязки верхней части колонн используются схемы полной, неполной и парциальной конденсации паров. В качестве конденсаторов применяют аппараты воздушного охлаждения или кожухотрубчатые холодильники, а для сбора дистиллята — горизонтальные или вертикальные емкости и сепараторы. Для поддержания в колоннах постоянного давления служат схемы регулирования 1) с установкой регулирующего клапана на основном потоке 2) изменением угла поворота лопастей вентилятора ABO 3) изменением числа оборотов электродвигателя вентилятора ABO 4) изменением расхода оборотной воды в кожухотрубчатый конденсатор-холодильник. При неполной конденсации обычно применяются схемы регулирования давления сбросом неконденсирую-щихся газов из емкости орошения в топливную сеть. [c.86]

Различают высшую и низшую теплоту сгорания. При определении высшей теплоты сгорания учитывают, что часть тепла, выделяющегося при сгорании топлива, расходуется на конденсацию паров воды, образовавшейся при сгорании водорода в топливе. При определении низшей теплоты сгорания тепло, затрачиваемое на образование воды, не учитывается. Стандарты на котельные топлива регламентируют низшую теплоту сгорания. Для котельных [c.94]

В производстве удобрений методом расплава вода расходуется на конденсацию паров из отходящих газов после узла нейтрализации и выпарных аппаратов, на охлаждение полученного конденсата и др. При ретурной схеме вода расходуется на технологические нужды, связанные с транспортированием растворов после стадии газоочистки, на подпитку оборотного цикла и др. [c.161]

Должны приниматься меры к тому, чтобы на крекинг не поступало обводненное сырье. При переработке такого сырья повышается давление в реакторе, нарушается нормальная циркуляция катализатора, увеличивается скорость паров в ректификационной колонне и ухудшается разделение на фракции продуктов крекинга. Одновременно с этим перегружаются конденсаторы и увеличи- вается расход воды на конденсацию и охлаждение верхнего потока колонны. [c.34]

Запишем целевую функцию через входные, выходные и управляющие параметры. Энергетические затраты по отделению дегидрирования Сд складываются из затрат но пару, подаваемому на разбавление, воде и рассолу, которые поступают в систему конденсации. Учитывая, что количество пара, подаваемого в реактор, пропорционально нагрузке, и принимая для простоты расходы воды и рассола пропорционально количеству пара, зависимость энергозатрат через варьируемые параметры можно выразить в виде [c.168]

Замена водяного пара инертным газом могла бы привести к боль-яшй экономии тепла, затрачиваемого на производство водяного пара, и к снижению расхода воды, идущей на его конденсацию. Весьма рационально применять инертный газ при перегонке сернистого сырья, так как, сернистые соединения в присутствии влаги вызывают интенсивную коррозию аппаратов. Однако инертный газ не получил применения при перегонке нефти из-за громоздкости подогревателей газа и конденсаторов наро-газовой смеси (низкого коэффициента теплоотдачи) и трудности полного извлечения отгоняемого нефтепродукта из газового потока. [c.204]

Известно, что теплота испарения воды почти в 8 раз больше, чем бензина. Поэтому на испарение содержащейся в нефти воды расходуется в восемь раз больше тепла, чем на испарение такого же количества бензина. Аналогичная зависимость верна и при конденсации паров воды и бензина. [c.7]

Расход охлаждающей воды может быть найден по уравнению (VII. 42). При этом энтальпия насыщенного пара при р = 0,15 ат составляет i" = 620 ккал кг температура конденсации < = 53,6° С, а конечную температуру охлаждающей воды принимаем на 2—3° меньше температуры конденсации пара, т. е. к =5ГС удельная теплоемкость воды с— ккал (кгс град). Подстановка этих значений D уравнение (VII. 42) дает [c.248]

Пароэжекторные установки взрывобезопасны, не создают вредных выбросов, просты в изготовлении и эксплуатации, однако они требуют повышенного расхода хладоагента (воды) для конденсации пара, покидающего эжектор. [c.148]

Запишем критерий оптимальности Q через входные, выходные п управляющие параметры. Энергетические затраты по отделению дегидрирования Сд складываются из затрат по пару, подаваемому па разбавление, воде и рассолу, которые поступают в систему конденсации. Учитывая, что количество пара, подаваемого в реактор, пропорционально нагрузке и принимая для простоты расходы воды [c.300]

Остановимся теперь на поисковых переменных ТС теплообменнику будет соответствовать одна поисковая переменная (поверхность теплообмена Лг, ), холодильнику две (поверхность теплообмена Лл и расход воды 1/1, 1 — номер горячего потока, на котором стоит холодильник), нагревателю — одна (поверхность теплообмена Лс/, / — номер холодного потока, на котором стоит нагреватель). В нагревателе расход пара обычно выбирается из условия, равенства количества передаваемого тепла теплоте конденсации пара. Максимальное число поисковых переменных в ТС будет равно [c.214]

Экономичность адсорбционного разделения в промышленности п значительной степени зависит от режима процесса десорбции — регенерации, так как значительная часть энергозатрат процесса относится к стадии десорбции — регенерации (расход тепла на отгонку растворителя, нагрев адсорбента до температуры, соответствующей оптимальным условиям десорбции — регенерации, расход водяного пара или газа для удаления растворителя из слоя адсорбента после десорбции, расход энергии на подачу воздуха в случае окислительной регенерации, расход воды на конденсацию и охлаждение растворителя и др.). [c.254]

Пароструйные вакуум-насосы аналогичны описанным выше струйным насосам (стр. 214). Вакуум, создаваемый одноступенчатым струйным насосом, не превышает 90%. Для достижения более глубокого вакуума применяют многоступенчатые пароструйные вакуум-насосы (рис. 7-40), состоящие из нескольких последовательно соединенных пароструйных насосов 1, между которыми установлены конденсаторы 2. После каждой ступени производится конденсация пара из паро-газовой смеси путем смешения ее с охлаждающей водой. Таким путем устраняется расход энергии на сжатие отработанного пара каждой предыдущей ступени в следующей. [c.237]

Определение расхода воды. Температура конденсации составляет 60°С (равна температуре насыщения поступающего пара). Количество поступающего пара (вторичный пар из III корпуса) G = 2,53 кг/сек (9100 г/ч), его энтальпия = 2610-10 дж/кг (623,5 ккал/кг). Температуру уходящей воды принимаем на 3°С ниже температуры конденсации, т. е. [c.510]

На вакуумной ступени установки ЭЛОУ — АВТ-6 мазут дополнительно нагревается в печи и поступает в вакуумную колонну. Получаемая в ней щирокая фракция в зависимости от характеристики нефти и последующего использования имеет пределы выкипания 350—460 и 350—490 °С. Она может быть использована для производства дистиллятных масел или как сырье каталитического крекинга и гидрокрекинга. Иногда на этих установках с одной или двумя вакуумными колоннами получают более узкие дистиллятные фракции для производства масел 300—400, 350—420, 420— 460 (или 420—490 °С). Они могут быть получены и при перегонке мазута на отдельных вакуумных установках. Во всех случаях перегонку мазута ведут в вакууме, при котором понижается температура кипения углеводородов это позволяет при 410—420 °С отобрать дистилляты, имеющие температуры кипения при атмосферном давлении до 500 °С. При получении масляных дистиллятов разложение их сводят к минимуму, повыщая расход водяного пара, снижая перепад давления в вакуумной колонне и т. д. Вакуум (остаточное давление 8,1 —10,8 кПа) создается в колонне путем конденсации паров в барометрических конденсаторах смещения, а в последнее время, особенно на вновь сооружаемых установках, — в поверхностных конденсаторах кожухотрубчатого типа. При этом исключается непосредственный контакт между парогазовой смесью и охлаждающей водой (меньще потерь). [c.22]

Здесь fi(x + )—цена верхнего продукта, являющаяся функцией состава дистиллята, руб/кмоль /2( 0) — цена кубового продукта, являющаяся функцией состава кубового продукта, руб/кмоль з(Хр)—цена питания, являющаяся функцией состава питания Хр, руб/кмоль Су, с к — стоимость соответственно получения пара и испарения питания, руб/кмоль Сд — стоимость воды, используемой для конденсации пара в дефлегматоре, руб/м В — расход воды в дефлегматоре, м7ч К — постоянная составляющая затрат. [c.147]

По значению q определяют поверхность теплообмена конденсатора и расход охлаждающей воды на конденсацию паров. [c.657]

Потери фенола при выходе из строя аппаратов воздушного охлаждения на потоках охлаждения фенола. и конденсации азеотропной смеси наиболее значительны в зимнее время. При конденсации паров азеотропной смеси резко снижается скорость продукта, и в отдельных трубках /особенно с прогибом/ застывает фенольная вода в некоторых случаях застывают отдельные секции ABO. На линии охлаждения фенола некоторые секции ABO застывают при изменении расхода. При разогреве секций разрывается прокладка под крышкой и нарушается вальцовка труб [7]. [c.10]

Прибор для перегонки с водяным паром изображен на рис. 60. Водяной пар получают в металлическом паровике, который должен быть снабжен доходящей почти до самого дна предохранительной трубкой. Через трубку при охлаждении парообразователя может поступать воздух. Чтобы избежать значительного увеличения объема перегоняемой жидкости за счет конденсации водяных паров, между парообразователем и перегонной колбой иногда помещают водоотделитель. В большинстве случаев более целесообразно подогревать перегонную колбу, следя за тем, чтобы содержимое колбы имело постоянный объем. Трубка, по которой пар поступает в колбу, должна доходить до самого ее дна. Это позволяет наиболее экономно расходовать водя- [c.50]

Найти расход пара на перегонку 100 кг толуола и количество пара, конденсирующегося в кубе, если перегонка осуществляется в непрерывно действующем кубе, куда толуол поступает при = 20, а теплота, необходимая для перегонки, сообщается за счет охлаждения водяного пара и частичной его конденсации. Пар поступает под давлением 0,31 кгс/см (по манометру) и проходит по трубкам с мелкими отверстиями, уложенным в кубе. При расчете потерями теплоты пренебречь. Теплота парообразования толуола при = 84 равна примерно 100 ккал/кг, а его теплоемкость в интервале 20— 84°С может быть принята равной 0,41 ккал/(кг-град). Давление паров чистого толуола и воды при t = 84 соответственно равно 330 и 415 мм (см. рис. 57). [c.208]

В водяном холодильнике ГП охлаждаются от 60—70 до 35° С. Для определения расхода воды в водяном холодильнике необходимо учитывать возможную конденсацию водяных паров, содержащихся в ГП. [c.247]

На основании теплового баланса определяют расход греющего пара, вводимого в колонну, и количество воды или другого хладагента, необходимое для отвода тепла на конденсацию паров, выходящих из колонны. [c.294]

Воду расходуют на конденсацию паров спирта и воды в вакуумпере гонном аппарате [c.70]

Распространенность схем в промышленности различна. Из общего числа установок, по которым получены данные для классификации, 48% работают по схеме а, 12% — по схеме б, 17% — по схеме в и 3 и в% — по схеме г, т. е. 23% установок имеют полностью закрытые системы. Температура парового потока, покидающего первую ступень конденсации, выше 100 С, что свидетельствует о выносе из колонны большого объема паров во вторую ступень. Очевидно, это и является одной из основных причин повышенного давления на верху колонн, которое в большинстве случаев составляет 107—120 гПа вместо 53—80 гПа по проекту. Конденсационно-вакуумные системы различают также и по расходу охлаждающей воды и пара на эжекцию. В частности, расход воды для каждой из схем мёняется в пределах 1—5 м /т, а расход пара на эжекцию — от 1 до 3% по отношению к сырью колонны и являются соизмеримым расходу острого пара, подводимого в низ колонны. [c.197]

При аналитической и препаративной перегонке в лаборатории обычно проводят процесс с полной конденсацией паров. Метод парциальной конденсации используют только при проведении сравнительной ректификации, аналогичной промышленному процессу. В этом случае дефлегматор устанавливают в верхней части колонны (см. рис. 170а). Преимущество метода с полной конденсацией паров состоит в том, что этим методом сравнительно просто разделять конденсат в определенном соотношении, в то же время устанавливать постоянной скорость подачи флегмы с помощью дефлегматора очень затруднительно, поскольку даже незначительные колебания расхода и температуры охлаждающей воды вызывают изменение составов флегмы и паров дистиллята, а также их количеств. В промышленности скорость подачи флегмы при перегонке методом парциальной конденсации обычно не измеряют, а регулируют степень охлаждения дефлегматора по температуре в головке колонны. Количество образующейся флегмы рассчитывают приблизительно, измеряя расход и температуру охлаждающей воды на входе и выходе дефлегматора с учетом удельной теплоты испарения дистиллята. Поскольку в промышленности обычно работают с одними и теми же продуктами, такой метод вполне пригоден. Однако при разделении многокомпонентной смеси определение количества подаваемой флегмы подобным образом становится слишком неточным. [c.247]

Расход охлаждающей воды на конденсацию пара определяется из теплового баланса копдеысатора [c.178]

Рассчитанный для этого конкретного примера удельный расход условного топлива составляет 56 кг на I Гкал получаемого тепла или 32 от принятой величины 175 кг/Гкал. По сравнению со схемой выделения пропилена о паровым обогревом годовая экономия условного тошшва составляет 4300 т у,т. Кроме иго, исключается плохая конденсация паров головного продукта и связанное о этим возрастание давлегая в кологае при повышении тешературы оулавдающей воды. [c.55]

Как известно, кроме вакуума для снижения температур ки-Щения широко используется такое средство, как ввод водяного т ара в эвапорациоиное пространство колонн. Однако это меро-п риятие в схеме ректификации СЖК не предусматривается, т к как применение пара вызывает, с одной стороны, усиление Коррозии металла и, с другой стороны, увеличение как разменов аппаратуры — ректификационных колонн и конденсаторов — Холодильников, так и увеличение расходов воды на конденсацию, 1IT0 суммарно не оправдывается сравнительно небольшим снижением парциального давления паров, а следовательно, и тем-Йератур кипения СЖК, достигаемых в условиях применяемого 1 акуума. [c.47]

Решение. С помошью скелетной таблицы (см. Приложение 1.7) находим, что при давлении 1,0МПа температура насыщенного пара равна 180 °С, а теплота испарения воды сп —2015 кДж/кг. Откуда при конденсации пара до степени сухости 0,45 (конденсируется 0,55 часть поступающего пара) освобождается 2015-0,55=1109 кДж/кг теплоты. Значит, чтобы в аппарат поступало 5,54 10 кДж/ч теплоты, необходим расход пара [c.80]

Двухступенчатые эжекторы работают при давлении пара не ниже 8 ат. Расход пара различен и зависит от глубины вакуума и размера эжектора. Столь же различен и расход воды на конденсацию пара. Не считая двух промежуточных конденсаторов смешения, в остальном трехступенчатые эжекторы 1с0нструктивтт0 мало отличаются от двухступенчатых. [c.270]

Конденсация паров серной кислоты осуществляется в приемнике, представляющем собой кольцевой канал 0 12—15 мм, длиной 200 мм. Наружная поверхность канала омывается кипящей водой или спиртом и служит для конденсации паров кислоты. Внутренняя поверхность снабжена электронагревателем регулируе.чой мощности. По концам кольцевого канала приварены штуцера для подвода и отвода газов. Благодаря нагревателю на всем протяжении канала газы имеют температуру выше насыщения паров кислоты, что препятствует их конденсации в объеме. При этом степень конденсации паров на поверхности приемника получается достаточно высокой и устойчивой. независимо от температуры на входе, расхода и концентрации в газах. [c.254]