Теплообменные аппараты прямоточные

На складе с резервуарами хранения сжиженного газа изотермическим способом компрессорные конденсационные установки с водяным охлаждением должны быть обеспечены резервным питанием водой на случай перебоев в подаче воды из основной системы. На складах, расположенных вне территории предприятий, для водяного охлаждения рекомендуется применять закрытую систему циркуляции охлаждающей воды через теплообменные аппараты по замкнутому контуру. Для охлаждения циркулирующей в системе воды следует использовать оборотную или прямоточную воду. [c.197]

В зависимости от характера направления потоков теплообменные аппараты делятся на прямоточные, противоточные, смешанного и перекрестного тока. [c.532]

Последний случай наиболее характерен для теплообменных аппаратов, которые в зависимости от направления движения в них рабочих сред делятся на аппараты прямоточные, проти-воточные, с перекрестным и смешанным током (сложным направлением движения теплоносителей). [c.147]

В книге изложены вопросы интенсификации процессов конвективного теплообмена при термической обработке дисперсных материалов, а также повышения термического коэффициента полезного действия теплообменных устройств. Дап теоретический анализ процесса теплообмена в многоступенчатых аппаратах прямоточно-противоточного типа с двумя и тремя теплоносителями с учетом изменения относительной скорости движения фаз, характерного для участков разгона материала. [c.2]

Метод составления материальных балансов теплообменных аппаратов, в которых осуществляется частичная конденсация газовых смесей, зависит от того, происходит ли прямоточная или противоточная конденсация компонентов охлаждаемых газов. [c.318]

Для теплообменного аппарата с прямоточной схемой движения теплоносителя среднелогарифмическая разность температуры принимается также в качестве истинного значения средней разности температуры, но она численно существенно меньше, чем для теплообменника с противотоком. Для других схем движения потоков можно использовать величину определенную для противотока, вводя поправочный коэффициент Р. В этом случае можно определить как [c.143]

Отложения, образующиеся в системах прямоточного и оборотного водоснабжения на поверхностях оборудования и трубопроводов, состоят в основном из карбоната кальция и лишь в небольшом количестве могут содержать карбонат н гидроксид магния, сульфат кальция и кремнекислоту. Описанные методы обработки воды и рекомендации относятся к системам с охлаждением теплообменных аппаратов, машин и агрегатов, в которых температура циркулирующей в системе воды не превышает 60 °С, не наблюдается ее кипения у поверхностей теплообмена, а последующее охлаждение воды происходит в прудах-охладителях. Потребность в обработке таких вод, выбор метода и технологического режима, предотвращающего образование карбонатных отложений, определяют на основании данных по эксплуатации аналогичных систем на воде того же источника или результатов экспериментальных исследований этой воды на модели системы оборотного водоснабжения, а также технико-экономического сравнения различных вариантов. При отсутствии таких сведений необходимость в обработке устанавливают, сравнивая рНф охлаждающей воды со значениями равновесного ее насыщения карбонатом кальция pHj. Фактическую активную реакцию воды при температуре в теплообменных аппаратах рНф рассчитывают по формуле [c.664]

Изложенный здесь порядок проектного варианта расчета состоял в нахождении необходимой поверхности теплопередачи при задаваемых температурах теплоносителей на концах теплообменного аппарата. Наиболее простая процедура поинтервального расчета соответствует прямоточному движению теплоносителей такая процедура представлена в рассмотренном ранее примере. [c.278]

В теплообменном аппарате горячий поток, проходящий пО межтрубному пространству, охлаждается от = 180° С до = 75° С, а холодный поток цри этом нагревается от 4= =20° С до 4=60° С. Определить среднелогарифмический температурный напор (иначе—среднелогарифмическую разность температур) для случая, когда теплообменивающиеся потоки движутся J) прямоточно 2) противоточно 3) перекрестно 4) смешанным током, когда поток в межтрубном пространстве дела-j T один ход, а в трубном—два. [c.296]

Однако при существующем во многих местах недостатке воды целесообразнее использовать оборотную систему водоснабжения, при которой вода циркулирует в замкнутой системе и используется для целей охлаждения многократно. При этой системе вода, прошедшая теплообменные аппараты, нагревается в них до температуры обычно не выше 50° С. Для повторного ее использования в качестве хладагента она направляется в водоохлаждающее устройство. Здесь вода вследствие ее частичного испарения охлаждается до требуемой температуры и собирается в резервуаре охлажденной воды, откуда циркуляционным насосом снова направляется в теплообменные аппараты. Оборотная система водоснабжения более экономична, чем прямоточная. [c.80]

Направления движения теплоносителей могут быть прямоточными, противоточными, с перекрестным и со смешанным токами. Лучшие результаты дает противоточное движение, поэтому во всех теплообменных аппаратах, где это возможно, создают противоток движения теплоносителей. [c.22]

Пусть в противопоточном либо прямоточном теплообменном аппарате происходит передача тепла от потока, имеющего температуры на концах аппарата /о.н и /о.к к потоку с температурами на концах /в.н и tв.к Рассмотрим случай, когда теплоотдача обоих потоков происходит при турбулентном режиме их движения. [c.25]

ПОИНТЕРВАЛЬНЫЕ РАСЧЕТЫ ПРОТИВОТОЧНЫХ И ПРЯМОТОЧНЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.53]

Нами рекомендуется следующая последовательность обратного интервально-итерационного расчета прямоточных теплообменных аппаратов [c.62]

Стремление к уменьшению габаритов и массы теплообменников привело к разработке конструкций компактных и высокоэффективных пластинчатых теплообменников. Их конструктивные формы довольно разнообразны, однако наиболее распространены теплообменники, рабочая поверхность которых набирается из профильных листов в пакет. Пакеты из профильных листов могут иметь перекрестные, прямоточные и противоточные каналы. Профили разной конфигурации изготовляют простой штамповкой из плоского листа, что упрощает технологию производства и удешевляет стоимость теплообменного аппарата. [c.11]

Устройство потоков в пластинчаторебристых теплообменных аппаратах. Устройство потоков в пластинчаторебристых аппаратах может быть любое противоточное, перекрестноточное, прямоточное и смешанное. Особое достоинство аппарата состоит в том, что в данной конструкции может быть обеспечен чистый противоток. Количество потоков в одном аппарате может быть доведено до 5—6. [c.94]

В работе [18] принимается, что градиенты влагосодержания и температуры внутри частиц пренебрежимо малы и лимитирующей стадией процесса сушки является только внешний теплообмен, при этом коэффициент теплоотдачи по высоте трубы-сушилки полагается постоянным. Считается, что при таких допущениях трубу-сушилку можно рассматривать как прямоточный теплообменный аппарат, в котором поверхностью теплообмена является суммарная поверхность дисперсного материала, находящегося в сушилке. Для решения задачи сушки используются уравнения, полученные для расчета рекуперативных теплообменных аппаратов [c.130]

Серьезные затруднения в охлаждающих системах оборотного (а также прямоточного) водоснабжения создают биологические обрастания, представляющие собой совокупность микроорганизмов, поселившихся и развивающихся на поверхности теплообменных аппаратов, охлаждаемых водой, на сооружениях для охлаждения оборотной воды (градирни, брызгальные бассейны, пруды) и по тракту движения воды в трубах и каналах. Микроорганизмы в систему оборотного водоснабжения заносятся с водой из источника, поселяются в ней и развиваются вследствие благоприятных условий для их размножения повышения температуры среды до 15—40° С, присутствия в воде питательных веществ и растворенного кислорода. Однако при температуре свыше 42° С большинство организмов развиваться не может обрастания отсутствуют и в холодильниках огневого нагрева (например, у металлургических печей), где вода у стенки холодильника кипит. [c.365]

Рассмотренные в 20.1 теплообменные аппараты относятся к рекуперативным (рекуператорам). Передача теплоты от одного теплоносителя к другому в них происходит через разделяющую стенку (например, стенку трубы). Возможны различные схемы движения теплоносителей прямоточная (теплоносители движутся вдоль поверхности нагрева в одном направлении) противоточная (теплоносители движутся в противоположных направлениях) сложная (например, перекрестный ток). [c.504]

Каневец Г. E., Ковалева А. А. Удельный тепловой поток в противоточных и прямоточных теплообменных аппаратах.—В кн. Тр. второй тепло-техн. конф. мол. исследователей. Киев, 1963, с. 108—113. [c.339]

Для изучения основных закономерностей протекания адсорбционно-де-сорбционного циклического процесса в целях наглядности математичеркую модель процесса составляем [84] для адсорбционного аппарата, первоначально свободного от примеси, на вход которого в течение времени /а поступает газ с концентрацией примеси Со затем аппарат переключают на десорбцию, и в течение времени /д на тот же вход аппарата (прямоточная десорбция) поступает чистый газ. Термодинамические параметры процессов адсорбции и десорбции считаем одинаковыми. Кроме того, считаем, что теплота адсорбции мала и теплообмен между твердой и газовой фазами отсутствует. Расход газа через слой поглотителя постоянен, эффект продольной диффузии отсутствует, процесс адсорбции рассматривается во внешне- [c.236]

Высокотемпературной термической обработке подвергаются MOHO- и полидисперсные материалы. Если для нагрева моподисперсных материалов противоточная схема движения теплоносителей является оптимальной, то для полидисперс-ных материалов этот метод неприемлем. Объясняется это необходимостью снижения скорости газов во избежание уноса мелких фракций материала (скорость газа должна быть меньше скорости витания мелких частиц), что приводит к увеличению габаритов теплообменного аппарата в плане. Кроме этого, применение принципа противотока значительно снижает равномерность прогрева крупных и мелких фракций материала по сравнению с прямоточной схемой [28]. Увеличение неравномерности прогрева частиц связано с тем, что диаметр частицы оказывает большое влияние на выбо] ) высоты аппарата. [c.15]

Рассмотрим, чему равен к.п.д. комбинированной прямо-точно-противоточной установки при /г = 3 и п = Ъ и сравним его с к.п.д. прямоточного аппарата разумеется, процессы высокотемпературной термической обработки нецелесообразно проводить в прямоточных теплообменных аппаратах с постоянным сечением канала. Это положение подтверждается настоящим примером. Так как заданная конечная температура материала равна 1273°К, то конечная температура газа пои прямотоке должна быть несколько выше этой величины Итак, 1инимальное значение Ту, в этом случае, по-видимому, можно принять 1280°К, а значення начальных температур газа соответствуют принятым для многоступенчатого теплообменного аппарата [c.111]

Таким образом, результаты исследования многоступенчатого прямоточно-противоточного теплообменного аппарата, представленные в настоящем параграфе, достаточно удовлетворительно согласуются с данными, полученными из расчета по выведенным в главе И1 соотношениям. Сравнение многоступенчатого теплообменника с прямоточной пневмоустанон-кой подтверждает его несомненные достоинства для высокотемпературной термообработки полидисперсных материалов по сравнению с существующими типами теплообменных устройств. [c.120]

Если основная задача использования пылеотделяющих устройств — очистка газов от пыли, то следует пойти на некоторое увеличение общего гидравлического сопротивления установки за счет применения циклонов различных конструкций и добиваться при этом высокой степени очистки газов. Если же требуется основную массу твердых частиц отделить от потока газовзвеси и степень очистки газа при этом не имеет большого значения, нужно выбрать такую конструкцию отделителя, которая бы обеспечила требуемую степень отделения материала при минимальном сопротивлении аппарата. Так как в многоступенчатых теплообменных аппаратах, подробно описанных выше, имеется несколько (в зависимости от числа участков установки) отделителей, то их сопротивление существенно влияет на общие энергетические затраты при эксплуатации теплообменников этого типа. При этом степень отделения мелких фракций из потока не имеет существенного значения, так как они прогреваются значительно быстрее, чем крупные фракции [86], а на выходе из аппарата улавливаются циклоном. Таким образом, при выборе конструкции отделителя для многоступенчатых прямоточно-противоточных аппаратов [c.186]

Трубчатые теплообменные аппараты имеют наибольшее распространение в ряде отраслей промышленности. Теплообмен в этих аппаратах происходит через стенку трубы от одной среды к другой. В зависимости от производительности, т. е. от количества проте-каемых сред трубчатые аппараты могут быть однотрубными или пучковыми. Пучок труб завальцовывается в трубные решетки. При высоких степенях нагрева или охлаждения жидкости пучок труб может оказаться длинным, поэтому в целях сокращения длины, аппарата пучок труб делается с поворотами. Такие аппараты называют многоходовыми. По направлению движения тепло-обменивающихся сред трубчатые аппараты делаются прямоточными, противоточными и с перекрестным движением сред. [c.56]

К смесительным теплообменным аппаратам относятся конденсаторы смешения, предназначенные для конденсации паров (рис. УП-16) путем их непосредственного контакта с жидкостью (чаще всего с водой). Различают конденсаторы двух видов 1) прямоточные (рис. У1М6, а) и противоточные (рис. VII- 6, б). В первых пар и жидкость движутся в одном направлении, во вторых — в противоположных направлениях. Для создания развитой поверхности контакта пара и жидкости последняя распределяется внутри аппарата по ряду поперечных перегородок различной формы, разбивается на множество мелких струек при последовательном проходе через ряд решеток и через каналы многоструйного инжектора. [c.341]

Различают три основных типа регенераторов тепла в пастери-зационно- и стерилизационно-охладительных установках прямоточные, противоточные и регенераторы с промежуточной средой. В регенераторах первого и второго типов теплообмен осуществляется между горячим и холодным потоками одного и того же продукта. Отличаются они лишь организацией схемы движения холодного и горячего потоков продукта (как в прямоточном, так и в про-тивоточиом теплообменных аппаратах). [c.171]

В криогенной технике применяют витые теплообменные аппараты, в которых имеет место многократный перекрестный ток. Если число перекрестных ходов превышает пять, то можно рассматривать движение потока как поступательное (прямоточное или противоточное параллельное обратному потоку). В этом случае 1(3 = 1. Если отношение АТх/АТ с 1,7, то срмнюю разность перепадов температур определяют, как среднеарифметическую разность [c.224]

Длительное применение омагничивания воды для борьбы с накипью позволило В. И. Миненко, Е. Ф. Тебенихину и другим сделать следующие обобщения. В прямоточных системах водоснабжения обработке следует подвергать всю воду, а в оборотных — всю подпи-точную воду и не менее четверти воды, циркулирующей в системе. Время между обработкой воды и ее поступлением в теплообменный аппарат должно быть не более [c.192]

Приведенная последовательность расчета прямоточных теплообменных аппаратов алгоритмически проста, позволяет с любой наперед заданной точностью рассчитывать аппараты при любом изменении физических свойств теплоносителей вдоль поверхности. В силу этого она рекомендуется к реализации иа ЭЦВМ. [c.64]

К a H e в e ц Г. E., Ковалева A. A., Удельный тепловой поток в противоточных и прямоточных теплообменных аппаратах. Труды второй теплотехнической конференции молодых исследователей, Изд-во АН УССР, Киев, 1963. [c.99]

Испытывается теплообменник, обычно (для упрощения обработки результатов эксперимента) одиоходовый, прямоточный или противоточный, В одну из полостей теплообменного аппарата подается рабочее тело, численные значения коэффициентов теплоотдачи которого неизвестны. Во вторую полость подается теплоноситель, для которого известны зависимо- [c.101]

Теплообменные аппараты с последовательно-смешанным током различаются расположением пакетов труб и соотношением площадей их поверхностей. Для конкретных схем такого типа значение а з определяется по рис. 16.8. Кроме параметров Р и Я в номограмме использована величина А, равная отношению площади поверхности нагрева прямоточной части аппарата Рпряы к полной площади теплообмена всего аппарата Р. [c.307]