Зона пенетрации,

Я—границы зоны пенетрации. [c.114]

Воспроизведенная на рис. 4, б фотография из монографии И. Дэвидсона и Д. Харрисона [6] изображает пузырь с окрашенным газом, концентрирующимся в пределах сферической оболочки около пузыря. Не возражая в принципе против замкнутой циркуляции газа в пределах этой зоны пенетрации , обратим внимание на окрашенный след двуокиси азота позади пузыря часть N0 остается в уплотненных зонах непрерывной фазы, покидаемых пузырем (см. также [46]). [c.33]

С повышением давления в зоне реакции процесс окисления интенсифицируется и качество окисленных битумов улучшается благодаря конденсации части масляных паров. В частности, повышается пенетрация битума при одинаковой температуре его размягчения. Обычно давление колеблется от 0,3 до 0,8 МПа. [c.75]

Отказ от использования водяного пара позволяет резко уменьшить диаметр вакуумной колонны и эксплуатационные затраты на процесс, но при этом остаточное давление в колонне, в частности в зоне питания, для обеспечения прежней глубины отбора дистиллятов должно быть, естественно, ниже [32]. Таким образом, перегонка без пара возможна при наличии высокоэффективного вакуумсоздающего оборудования и ректификационных тарелок с небольшим сопротивлением. В результате такой перегонки, используемой чаще для глубокого отбора дистиллятов, можно получать битумы с пенетрацией в пределах <10—120)-0,1 мм. [c.36]

Однако возможность производства высокопластичных битумов, вероятно, не связана с особенностями работы, присущими только трубчатому реактору (краткое время пребывания реагентов в зоне реакции при значительной рециркуляции жидкой фазы). Можно предположить, что получение высокопластичных битумов связано с тем, что процесс осуществляется при повышенном давлении, поскольку известно [11, 60], что при проведении процесса под давлением, примерно соответствующим давлению в трубчатых реакторах, высокопластичные битумы получаются и в других окислительных аппаратах. Так, при окислении в колонне гудрона с температурой размягчения 38 °С повышение давления с 0,2 до 0,4 МПа приводит к увеличению температуры размягчения битума с пенетрацией 42-0,1 мм с 60 до 65 °С [97]. Но это требует дополнительного изучения, причем следует учитывать, что обычно высокопластичные битумы получают из более легкого сырья, т. е. потеря некоторой части дистиллятных фракций предпочтительнее дополнительных затрат, связанных с окислением при повышенном давлении. [c.71]

С повышением давления в зоне реакции процесс окисления интенсифицируется и качество окисленных битумов улучшается благодаря конденсации части масляных паров. В частности, повышается пенетрация битума при одинаковой температуре размягчения. С повышением давления продолжительность окисления сырья до достижения одной и той же температуры размягчения битума сокращается. Обычно давление колеблется от 0,3 до 0,8 МПа. При окислении под давлением можно использовать сырье с. малым содержанием масел и получать битумы с достаточно высокими растяжимостью, пенетрацией и интервалом пластичности. [c.400]

Рекомендации по применению зависят от типа битумов и их пенетрации при 25 °С. В первой дорожно-климатической зоне при среднемесячной температуре наиболее холодного времени года не вьпие -20 С рекомендуется использовать битумы БНД 200/300, БНД 130/ 200, БНД 90/130 во второй и третьей зонах при температуре в пределах -10...-20 °С - битумы БНД 200/300, БНД 130/200, БНД 90/130, БНД 60/90 во второй, третьей и четвертой зонах при температуре — 5...-10 С - битумы БН 200/300, БН 130/200, БН 90/130, БНД 130/ 200, БНД 90/130, БНД 60/90, БНД 40/60 в четвертой и пятой климатических зонах при температуре не ниже +5 °С — битумы БН 90/ 130, БН 60/90, БНД 90/130, БНД 60/90, БНД 40/60. [c.493]

НИЯ И соотношение пенетрации и температуры размягче-ния окисленных битумов при постоянной температуре окисления 232°С и подаче воздуха 3,52 л мин-кг (5,85-10 м /сек-кг) [383]. Видно, что с повышением давления в зоне реакции продолжительность окисления сырья до одной и той же,температуры размягчения битума сокращается, что объясняется главным образом улучшением диффузии кислорода в жидкую фазу. [c.133]

Одним из основных параметров технологического режима процесса производства битума непрерывным окислением является расход сырья. Этот показатель определяет время пребывания сырья в зоне реакции, т. е. те условия, при которых битум на выходе из колонны отвечает нормам ГОСТ. Поддерживая постоянными качество сырья, расход воздуха, температуру окисления, подбирают такую производительность по сырью, при которой получается битум определенных температуры размягчения и пенетрации. Как известно, температура окисления влияет на состав и физико-химические свойства битумов. Стабилизация требуемой температуры способствует повышению качества битумов. [c.220]

Периодический способ имеет следующие недостатки. В кубе-окислителе периодического действия сырье длительное время (до 70 ч) находится в зоне реакции при высоких температурах, в результате чего возникают более глубокие изменения в составе битума и ухудшение его свойств. Возможны местные перегревы, приводящие к образованию карбенов и карбоидов и ухудшающие реологические свойства битума. Периодическим процессом окисления сырья в битумы управлять трудно. В зависимости от природы сырья существует оптимальный режим повышения температуры размягчения (понижения пенетрации либо повышения вязкости) во времени. Для каждого сырья существуют оптимальные температура процесса окисления и расход воздуха. Причем не всегда требуется стабилизация скорости подачи воздуха. Так, вначале необходимо постепенное повышение, затем в каком-то интервале температуры размягчения битума — стабилизация расхода воздуха, а затем при приближении к завершению процесса — некоторое понижение. Характер изменения скорости подачи воздуха зависит от природы сырья. Температура процесса меняется в зависимости от подачи воздуха и теплового эффекта реакции. Последний является функцией природы сырья и температуры процесса. Следовательно, съем тепла реакции необходим по определенной программе, различной для разных сырья и глубины окисления, меняющейся во времени с углублением процесса. [c.284]

Обращают на себя внимание преимущества битумов, полученных в змеевиковом реакторе, по показателям качества при низких температурах, свидетельствующие об их несколько лучшей тепло- и морозостойкости. Авторы [9] объясняют это меньшим временем окисления в змеевиковом реакторе. По нашему мнению, некоторое улучшение свойств битумов, получаемых в змеевиковом реакторе, можно объяснить частичной конденсацией углеводородных паров и возвратом их в битум, имеющих место при высоком давлении в зоне реакции. В результате температура хрупкости битумов понижается, а пенетрация при О и 25°С повышается. Не случайно поэтому растяжимость таких битумов меньше, чем полученных при той же температуре из того же сырья в реакторах, работающих при низких давлениях. [c.289]

Технология ламинирования по рассматриваемому методу включает стадии пластикации, дегазации и экструзионного формования, проводимые на валково-планетарном экструдере, с последующим нанесением покрытия на установке, показанной на рис. 9.14. В трехвалковом каландре 8 получают пленку с небольшим допуском по толщине. Это достигается за счет применения рабочих и опорных валков различного диаметра, минимального запаса и невысокого давления в зазоре между валками. Регулирование давления в зоне контакта с основой позволяет осуществлять пенетрацию пленки в материал подложки, что обеспечивает высокую адгезионную прочность, а также способствует получению плотной и гладкой поверхности. Для нанесения покрытий на очень чувствительные к растяжению ткани, например тонкое трико. 234 [c.234]

Пенетрация дорожных нефтяных битумов разных марок при 25 °С, при нагрузке 100 г в течение 5 с составляет от 40 X 0,1 мм (для марки БНД 40/60) до 300 x 0,1 мм (БНД 200/300). Из всего объема вязких дорожных битумов более 60 % приходится на битумы БНД 130/200 и БНД 90/130. В табл. 12.44 приведены рекомендации по рациональному применению битумов дорожных марок в различных климатических зонах. [c.767]

При производстве остаточных битумов следует также учитывать, что формирование их свойств (пенетрация, температура размягчения, дуктильность и др.) определяется не только глубиной отбора дистиллятных фракций при разгонке нефти, но также продуктами одновременно протекающих химических реакций. Глубина этих превращений зависит от температуры и времени нахождения веществ в реакционной зоне. [c.784]

В зоне. между круто.м пенетрации и пузырем ли.кии тока ожижающего агента искривляются вследствие нисходящего [c.90]

Картина фактических температур массы битума в различных зонах котлована наглядно видна по графикам фиг. 47, относящимся к битуму марки V с пенетрацией 12 и температурой размягчения 95° С. Измерения, согласно которым построены эти графики, произведены для случая естественного охлаждения нри среднесуточной температуре 15° С. В зимних условиях разность температур в различных по высоте слоях массы больше. Исходя из этого работу машины зимой следует признать наиболее ответственной и все расчеты производить, ориентируясь на самые низкие температуры местности. [c.111]

Температурные условия во многом определяют поведение смазок в условиях хранения. Повышение температуры ускоряет различные процессы, приводящие к изменению качества и порче смазок. Увеличивается отделение из смазки жидкого масла, что проявляется в наибольшей степени у смазок, изготовленных на маловязких маслах с небольшим содержанием загустителя, предназначенных для применения при низких температурах. Повышение температуры может также ускорить процессы окисления и вообще химические изменения в смазках. Однако для подавляющего большинства смазок химическая стабильность при хранении в таре имеет второстепенное значение. Структурные изменения в смазках также ускоряются, что может приводить в некоторых случаях к изменению механических свойств смазок. Как установлено, механические свойства почти всех типов смазок мало изменяются даже нри длительном хранении (до 5 лет и более). Лишь для смазок на синтетических кислотах отмечается их уплотнение (новышение предела прочности, уменьшение пенетрации), особенно в первый период после изготовления. Это связано, очевидно, с дозреванием смазки и отчасти с тиксотропным восстановлением после разрушения во время слива и расфасовки смазок в тару. Хранение смазок нри повышенных темнературах ускоряет их порчу, поэтому целесообразно хранить смазки (особенно в южной климатической зоне) в подземных или полуподземных хранилищах. Совершенно недопустимо хранить смазки на открытом воздухе, под воздействием прямых солнечных лучей. [c.626]

Например, уравнение (4.18,а), которое описывает линии тока ожижающего агента около поднимающегося пузыря в псевдоожиженно.м слое, по форме в точности совпадают с выражением (А.16), описывающим безвихревое обтекание твердого шара. Круг на рнс. 28, показанный пунктирной линией и называемый зоной пенетрации , представляет собой шар радиусом А, вычисленным с помощью выражения (4.18,6). За пределами этого шара ожижающий агент отклоняется вниз нисхо-дящи.м потоком частиц, необходимым для поддержания пузыря в неподвижном состоянии. [c.91]

Еще больший интерес представляет движение в области между границами зоны пенетрации и пузырем. В згой области, как показано на рис. 28, ожижающий агент, двигаясь вместе с частицами, совершает кругооборот, покидая верхнюю часть пузыря и возвращаясь в его основание. Внутри зоны пенетрации может происходить циркуляция любой части газа (жидкости), из которого состоит пузырь. Физический смысл этого несколько неожиданного. вывода состоит в том, что под действием градиента давления (последнее уменьшается снизу вверх), необходи-мого для поддержания слоя в псевдоожиженном состоянии, ожижающий агент просачивается с крыши пузыря. После этого движу щиеся нисходящим потоком части- [c.91]

Поведение окисленных битумов выражается двумя пересекающимися линиями. Температура, соответствующая точке пересечения, всегда выше температуры раз1Лягчения битумов и ниже температуры, при которой вязкость достигает 30 Па-с. Излом линий, соответствующих окисленным битумам, являef я следствием выбора шкалы консистенции, при которой остаточные битумы описываются прямолинейной зависимостью. В физическом смысле и для окисленных битумов нет переходной точки излома. Парафинистые битумы (окисленные и остаточные) также описываются двумя линиями — в области пенетрации и в области вязкости,— но расположение их иное. Обе линии имеют почти одинаковый наклон и сдвинуты относительно продолжения друг друга. Между двумя линиями имеется зона перехода, которая шире зоны плавления парафина, так как кристаллизация парафина в битуме замедлена. В переходной зоне заметен большой разброс экспериментальных точек, зависящий от температурной предыстории битума. [c.31]

Одним из основных параметров технологического режима процесса окисления является расход сырья. Этот показатель определяет время пребывания продукта в зоне реакции. Поддерживая постоянным качество сырья, расход воздуха, температуру окисления, можно подобрать такую производительнос гь по сырью, при которой получается битум с требуемыми температурой размягчения и пенетрацией. Изменяя расход сырья, можно получать битумы разных марок и качеств.. [c.140]

Температура в нижней зоне не должна превьшать 380-390 °С, т. к. время пребывания сырья здесь больше, чем в змеевике трубчатой печи. При заметном разложении сырья образуются неконденсируемые газы, увеличивающие иафузку на создающую вакуум аппаратуру. Присутствие в битуме продуктов крекинга увеличивает пенетрацию и часто является причиной низкой стабильности и плохой совместимости битумов. Производство высококачественных битумов на типовых установках АВТ связано с необходимостью проведения большой технической реконструкции в результате которой становится возможным также получение базовых компонентов, предлагаемых к использованию (после их модификации) в качестве товарных битумов. [c.770]

Температура в нижней зоне не должна превышать 380-390 °С, т. к. время пребывания сырья здесь больше, чем в змеевике трубчатой печи. При заметном разложении сырья образуются неконденсируемые газы, увеличивающие нагрузку на создающую вакуум аппаратуру. Присутствие в битуме продуктов крекиета увеличивает пенетрацию и часто является гфичиной низкой стабильности и плохой совместимости битумов. Производство высококачественных битумов на типовых установках АВТ связано с необходимостью проведения большой технической реконструкции. [c.736]

Обращает внимание, что такие процессы протекают в виде чередующейся последовательности этапов, отличающихся по скорости накопления или расхода веществ, входящих в отдельные групповые компоненты. При производстве остаточных битумов следует также учитывать, что формирование их свойств (пенетрация, температура размягчения, дуктильность и др.) определяется не только глубршой отбора дистиллятных фракций при разгонке нефти, но также продуктами одновременно протекающих химических реакций. Глубина этих превращений зависит от температуры и времени нахождения веществ в реакционной зоне. [c.751]

Смысл крута, очерченного пунктирной линией на рис. 27 и называемого кругом пенетрации , может быть установлен путем сопоставления уравнений (4.17) и (А.19). Поскольку и.)>и то Л- отрицательно, и выражение (4.17,а) преобразуется в соотнощение, форма которого совпадает с (А.19). Таким образом, уравнение (4.17) описывает фильтрацию ожижающего агента через непсдвижпый слой частиц в цилиндрической зоне радиуса Л. Круг такого радиуса и очерчен пунктирной линией на рис. 27. [c.90]

Важность отмеченного положения может быть иллюстрирована с помощью обобщенных номограмм взаимосвязи показателей состава и физико-механических свойств киров разведанных месторождений Таспас и Иман-Кара, приведенных соответственно на рис. 1,а,б. Эти номограммы получены при исследовании образцов киров в виде монолитов и валовых проб. На них даны обобщенные зависимости величины удельных сопротивлений пенетрации от относительного содержания битума в кире и массового объема скелета кира (удельного объема скелета кира) в виде функций lg =f (1/6) при Б— =сопз1. Заштрихованными зонами показаны пределы фактических изменений значений 1/6 для киров в естественном залегании. Здесь же даны граничные значения консистенции киров, определяющие методы их разработки в карьерах. Подробно методика построения указанных номограмм дана авторами [1., 2]. [c.88]

В основу аппарата K-B-S Шимомуры [93] положена конструкция прибора Каттвиикеля [19] для определения зоны размягчения и использовано регистрирующее устройство аппарата Баума [94] (отсюда название K-B-S). При исследовапии 11 японских и китайских углей без дополнительной нагрузки (поршень не нагружен) оказалось, что точка начала вспучивания, отличаясь для отдельных углей, в каждом случае четко определялась конец вспучивания, вблизи точки затвердения, недостаточно хорошо совпадал для одного и того же угля (при параллельном испытании). При испытании углей с добавочной нагрузкой на поршень начальная и конечная точки вспучивания оказались ниже, а конечное расширение меньше, чем в случае опытов без нагрузки. Обычно для определения начала усадки (сжатия) и конца пенетрации дополнительно определяется характеристика зависимости объема от температуры. Температурный интервал между началом сжатия и началом расширения назван автором интервалом сжатия, между началом и концом расширения—интервалом вспучивания и между концом расширения и окончанием пенетрации—интервалом пенетрации. Плоская часть кривой, или интервал равновесия, представляет собой равновесное состояние между силой иоверхностного натяжения расплавленного угля (или силой внутреннего трения— вязкостью) и силой пенетрации нагруженного поршня. [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология