компоновка шаг осевой

На этом пути сделаны только самые первые шаги. Так, в ЛПИ кафедра гидромашин выполнила начальную часть работы гидравлический анализ потерь в различных компоновках осевых низконапорных насосов, предварительный выбор оптимальных типоразмеров насосов, оценку кавитационных качеств, составление прогнозных эксплуатационных характеристик осевых насосов. Эти расчетно-теоретические проработки требуют, конечно, лабораторных испытаний. Совместно с ЛМЗ проводятся пред-эскизные проработки, при этом учитывается некоторый опыт кафедры использования водной энергии ЛПИ по вопросам, связанным с проблемой переброски стока рек. [c.91]

Рис. 71. Варианты компоновки осевых вентиляторов

Рис. 72. Компоновка осевых колес К — колесо, НА — направляющий аппарат, СА—спрямляющий аппарат)

Компоновка насосного агрегата типа В аналогична компоновке осевых насосных агрегатов (см. рис. 5.53). [c.143]

При компоновке осевых вентиляторов с теплообменником (калорифером) последний можно размещать (с точки зрения гидравлических потерь) как на всасывающей, так и на нагнетательной стороне (см. рис. 6.18). Однако предпочтение следует отдавать расположению теплообменника на нагнетательной стороне вентиляторов, так как при этом потери давления в установке получаются несколько меньше. Кроме того, в этом случае меньше и объемная производительность, т. е. потребляемая мощность. [c.234]

Конструктивные схемы двойных торцовых уплотнений определяются двумя факторами, связанными с взаимным расположением одинарных уплотнений. Прежде всего, это компоновка одинарных уплотнений в осевом и радиальном направлениях. Для двойных уплотнений, размещенных в осевом направлении, возможны три варианта компоновки одинарных уплотнений, причем определяющим является расположение уплотнения, контактирующего с герметизируемой средой, т, е. внутреннего уплотнения (рис, 1,25). На рис. 1.25, а внутреннее одинарное уплотнение 1 имеет внешнее расположение стыка пары трения относительно уплотняемой среды, а внешнее уплотнение 2 — внутреннее расположение стыка на рис, 1.25, б уплотнения / и 2 имеют внутреннее расположение стыка пары трения на рис. 1.25, в уплотнение 1 имеет внутреннее расположение стыка пары трения, а уплотнение 2 — внешнее расположение стыка. [c.45]

Литье под давлением разделяется на два четко определяемых процесса. Первый включает в себя плавление, перемешивание, сжатие и течение расплава, осуществляемые в пластикаторе литьевой машины, а второй — собственно оформление изделия в полости формы. Большинство литьевых машин снабжено червячными пласти-каторами с осевым перемещением червяка и имеет горизонтальную линейную компоновку, как показано в гл, I на рис. Ь7, [c.517]

Осевые насосы могут использоваться и при горизонтальной установке, причем возможна капсульная компоновка, аналогичная турбинам (см. рис. В-3). [c.220]

Как видно из рисунка, диагональные насосы по компоновке похожи на осевые, основное отличие состоит в форме рабочего колеса. [c.220]

Статические данные показывают, что вес вала обычно составляет у радиально-осевых турбин 0,6—1,3 веса рабочего колеса, а у поворотнолопастных и пропеллерных турбин от 0,12 до 0,33 веса рабочего колеса и зависит от компоновки здания станции, типа и размера гидротурбины, размеров и конструкции агрегата. [c.193]

На ряде горно-обогатительных комбинатов черной металлургии в схемах вакуум-фильтровальных установок в настоящее время применяется компоновка центробежных насосом с ресиверами (см. схему) с использованием обратного поворотного фланцевого клапана 7 на всасывающей линии, на участке трубы между ресивером 4 и центробежным насосом 8, расположенного под углом 45° без осевого перекоса. Установка запорной арматуры на трубах нагнетания центробежных насосов, а также объединение этих труб не допускаются. Установленный в наклонном положении обратный клапан в нерабочем состоянии приоткрывается под действием силы тяжести. При образовании разрежения в ресивере обратный клапан закрывается, после чего с помощью электроконтактного вакуумметра открывается клапан для залива водой центробежного насоса и его нагнетательной линии. Слив воды из трубы нагнетания в зумпф свидетельствует о закрытии обратного клапана. Затем включается вакуум-фильтр, и фильтрат, заполняя ресивер до определенного уровня, замыкает датчик уровнемера, автоматически включающий электродвигатель насоса. Обратный клапан откры- [c.447]

Компоновка основных узлов всех осевых химических насосов идентична. [c.780]

Компоновка основных узлов всех вертикальных осевых насосов идентична конструктивные отличия узлов — в зависимости от типоразмера. [c.791]

Из-за особенностей компоновки машины на ротор ТНД действуют значительные неуравновешенные осевые усилия, которые прн номинальном режиме составляют примерно 147 кН (15 000 кг), причем от осевого компрессора [c.365]

Б радиальном направляющем аппарата РИА, в отличие от ОНА, направляющие лопатки установлены вне входного патрубка, и поток подводится к ним не в осевом, а в радиальном направлении по спиральной входной коробке (рис. 4.52). При этом создаются одинаковые условия течения по щирине направляющих лопаток, благодаря чему струи выходят из РНЛ с одинаковыми значениями окружной скорости. Следует отметить, что по сравнению с ОНА условия компоновки РНА менее благоприятны. [c.211]

Ранее отмечалось, что для осевых вентиляторов характерной является такая их компоновка в сети, когда вход воздуха в вентилятор и выход из него должны быть в направлении оси вращения, для радиальных и диаметральных - когда выход расположен перпендикулярно входу. [c.971]

Схемы компоновки РВП с расположением холодной стороны в верхней части неблагоприятны при сжигании высокосернистых топлив, так как образующиеся на набивке холодной стороны сернокислотные соединения могут распространяться на нижележащую поверхность нагрева, усиливая ее коррозию. Однако такие компоновки РВП встречаются в котлостроении. При размещении холодной стороны РВП и опорного подшипника в верхней части (схема И) расстояние между ротором и кожухом на холодной стороне около вала при прогреве РВП увеличится на величину осевого перемещения кожуха. Для РВП котла ТПП-110 эта величина составит 7,2 мм. На периферии расстояние между ротором и кожухом изменится на разность осевого расширения кожуха и прогиба ротора, т. е. увеличится на 3 мм. Следовательно, при пуске и останове котла радиальные плиты около вала должны перемещаться на 7 мм, а периферийные уплотнения и внешний конец радиальных плит должны перемещаться на 3 мм. На горячей стороне около вала расстояние между кожухом и ротором сократится на величину осевого расширения ротора (8,5 мм). На периферии это расстояние сократится на 3 мм. Следовательно, уплотнения горячей стороны при работе котла остаются практически неподвижными. [c.116]

Отдельные заводы. После опубликования в 1972 г. проектов заводов разделительной мощностью 8,75 и 17,5 млн. кг ЕРР/год [3.209], рассмотренных в разд. 3.4.4 и 3.5.2, в 1975 г. [3.233] и 1977 г. [3.232] появились сообщения о проектах заводов с меньшей разделительной мощностью. При этом главное отличие от предыдущих проектов, а также от проектов модернизации по программам С1Р и UP заключается в новой компоновке оборудования внутри блоков каждый электродвигатель приводит в действие два осевых компрессора (как на присоединенном заводе), а ступени группируются по четыре в блоках из 16 ступеней по схеме блок из групп (аналогичной схеме, уже применяемой в секции высокого обогащения на заводе в Портсмуте, см. рис. 3.40) в таком блоке упрощаются системы электропитания и охлаждения и облегчаются работы по уходу за электродвигателем. [c.173]

Изгиб камеры на 15° практически не влияет на Шт (рис. 25, а), как и изгиб на 90° при его большом радиусе, а при малом радиусе изгиб на 45°, и особенно на 90 приводит к резкому уменьшению Шх в месте изгиба. Изменяются профили осевой скорости, давления и температуры по радиусу. Соответственно резко снижается эффективность процесса энергетического разделения в камерах с изломом или резким изгибом (рис. 25, б). Если радиус изгиба значительно превышает радиус камеры, то влияние изгиба на КПД незначительно. Применение изогнутых камер разделения облегчает компоновку вихревых труб с другими агрегатами. [c.56]

Радиальный вентилятор, наоборот, при помощи ради-ально-осевого аппарата, установленного вместо спирального корпуса, может компоноваться как осевой (рис. 4.68). Такая компоновка характерна для нашедших широкое применение в последнее время круглых канальных вентиляторов (рис. 4.68, приложение 4.3). В конструкции канальных вентиляторов очень удачно удалось объединить преимущества центробежных и осевых вентиляторов. Прямолинейность потока на входе и выходе, характерная для осевых вентиляторов, дает простоту монтажа. В то же время более высокие давления, КПД и низкий уровень шума центробежной схемы делает такое техническое решение весьма целесообразным. [c.971]

Вентилятор ОВ-109-19 относится к группе осевых вентиляторов среднего давления и используется как в схеме К, так и в схеме К + СА. Последовательная установка двух таких вентиляторов схемы К дает очень незначительное увеличение давления, равное примерно 30% по сравнению с характеристикой единичного вентилятора (см. рис. 4.90). Это объясняется тем, что поток, выходящий из первого колеса, значительно закручен по направлению вращения второго колеса и, кроме того, создает большую неравномерность на входе во второе колесо. Это явление (но в меньшей степени) имеет место и у вентиляторов низкого давления. Поэтому также заметно уменьшается суммарное давление по сравнению с удвоенным давлением одного вентилятора. В этом смысле представляет интерес компоновка последовательно устанавливаемых вентиляторов левого и правого вращения. При этом получаем вентиляторы встречного вращения, которые развивают давление большее, чем удвоенное давление одиночного вентилятора. Однако у второго вентилятора должен быть запас мощности привода. [c.979]

В технической части предлагается наиболее оптимальная конструкция скважины, указываются условия испытания колонн, запасы раствора и химреагентов, способы бурения, тип забойного двигателя, тип, размер, количество долот, режим бурения скважины (осевая нагрузка, скорость вращения ротора, подача насосов, давление на насосах, число насосов), тип бурового раствора по интервалам разбуривания разреза, параметры промывочной жидкости, химическая обработка раствора, скорость подъёма инструмента, компоновка бурильной колонны, параметры буровой установки и др. [c.154]

Вследствие ограниченного межосевого расстояния винтов упорные подшипники 7 винтов взаимно смещены в осевом направлении. Такая компоновка упорных подшипников, хотя и отличается простотой и компактностью, но не обеспечивает равную долговечность работы всех подшипников опорно-упорного узла. Из-за ограниченности радиальных размеров межосевым расстоянием винтов (176 мм) для машины взяты упорные подшипники с наружным диаметром ПО мм. [c.304]

Длину I выбирае.м по конструктивным соображениям при компоновке сопла с камерой разрежения после определения осевых размеров. [c.113]

Каскадная схема расположения оборудования изображена на рис. 109. Для компоновки принято здание павильонного типа шириной 24 X 2 = 48 м (категория В) и высотой 18 м до крана. Поскольку такая высота может быть принята только для зданий, обслуживаемых мостовыми кранами, пришлось установить более тяжелые колонны, на которые опирается кровля. Внутри здания имеется этажерка из сборного железобетона (или металлическая), отстоящая от стен здания на расстоянии 3 м, что улучшает условия аэрации цеха и облегчает демонтаж оборудования. В центре этажерки имеется проем (на рисунке показаны дистилляционные колонны 8, размещенные в проеме, у торцевой стены здания). Основное реакционное оборудование расположено на краю этажерки на высоте 4,8 м. Над реакторами и над фильтрами нет никаких перекрытий, что создает хорошие условия для аэрации помещения. По обе стороны от осевой линии центральных колонн оборудование размещено симметрично. Односторонний каскад может быть осуществлен в здании шириной 24 м, двухсторонний — в здании шириной 18 X 3 = 54 м. На первом этаже находится только вспомогательное оборудование (емкости, насосы). Недостаток естественного освещения (через окна и фонарь в кровле) может быть компенсирован освещением лампами дневного света. Основное оборудование в здании хорошо освещено. [c.301]

Схема осевого насоса и его компоновки со строительными конструкциями приведена на рис. 74. Закладное кольцо насоса 1, залитое бетоном, соединено с переходным корпусом 2, имеющим радиальные ребра для формирования потока. Рабочее колесо 4 расположено в камере 3, над которой расположен направляющий аппарат 5, предотвращающий раскрутку потока за рабочим колесом. Направляющий аппарат крепится к корпусу насоса 6, закрепленного болтами 10. Для демонтажа нижнего подшипника в корпусе предусмотрены люки 9. Вал вращается в подшипниках 7 с резиновыми вкладышами. При перекачке чистой воды подшипники смазываются перекачиваемой водой. Если в воде количество механических примесей превышает допустимое, то корпуса подшипников уплотняют прокладками 5 и [c.84]

В данном справочнике для вентиляторов некоторых типов приведены аэродинамические схемы, безразмерные характеристики и диаграммы для выбора не только вентиляторов в обычном исполнении со спиральным корпусом, но и с корпусом, имеющим два выходных отверстия, а также в компоновке с радиальными диффузорами и радиально-осевыми спрямляющими аппаратами. В этих случаях, несмотря на некоторое изменение характеристики, обозначение типа вентилятора сохраняется. Аналогично для вентиляторов в малогабаритном исполнении также сохраняется обозначение, соответствующее прототипу, только добавляется буква м. [c.109]

Тем не менее это важное требование нарушается особенно часто при проектировании аварийной вытяжной вентиляции, когда предусматривается установка осевых вентиляторов в оконных и стенных проемах на высоте 3—5 м и более (обычно под перекрытием или в верхней части окон) с.устройством забора воздуха непосредствен- но у вентилятора. При таком расположении воздухоза-бора в случае аварийных розливов легкоиспаряющихся жидкостей включение аварийной вентиляции вместо локализации распространения паров и отсоса их из нижних слоев непосредственно от зеркала разлитой жидкости будет способствовать распространению вредных выделений по всему помещению кроме того, при такой компоновке затруднены обслуживание и ремонт [c.201]

С целью иллюстрации компоновки турбины в зданиях ГЭС на рис. 2-3 показана ГЭС с осевой турбиной (Саратовская ГЭС на Волге, колебания напоров 14,7—6,5 м, расчетный напор 9,7 м, мощность турбины 59,3 МВт, пропускаемый расход 705 м /с, диаметр рабочего колеса 10,3 м. Это самые большие турбины в мире по размеру, изготовленные ХТГЗ). На рис. 2-4 показан разрез высоконапорной Нурекской ГЭС на Вахше, на которой установлены радиально-осевые турбины (колебания напоров 275—207 м, расчетный напор 223 м, мощность турбины 310 МВт, пропускаемый расход 155 м- /с, диаметр рабочего колеса 4,75 м). [c.24]

Для бетонной спиральной камеры выбирают форму в плане (у осевых турбин ф>охв= 180- 190°, в особых случаях до 135°, у радиально-осевых и диагональных до 270—300°). Площадь входного сечения находят по (5-5) при ф=фохв- По условиям компоновки блока здания ГЭС выбирают одну из трех форм (рис. 5-7) и строят входное сечение. При этом учитывают следуюидие условия й/а<2-ь2,6 61 = 12ч-15°, Й2 = Д0 25- 30° (рис. 5-13). Необходимо принять общий закон построения промел<уточных сечений. Он задается кривыми пересечения вертикальной стенки с потолком и полом. Возможны три варианта (рис. 5-13) 1 — равномерное сокращение высоты и ширины, 2 — более быстрое сокращение высоты и 3 — более быстрое сокращение ширины. В плане форма 3 — самая обжатая, 2 —самая широкая. [c.165]

Для точного решения необходима эпюра распределения скоростей V2, которая может быть получена только экспериментальным путем. Однако приближенную оценку можно произвести по средней осевой компоновке аа = Согласно (3-38) Q = Q D /Я, а площадь можно выразить через характерный диаметр турбины О, считая = и = В итоге получаем / 2 = 0,25тгД ( — ) и [c.176]

Ири помощи специальных устройств, а также входных и выходных элементов каждый из рассматриваемых типов вентиляторов можно приспособить к любой компоновке. Ири помощи спирального корпуса, установленного за рабочим колесом осевого вентилятора (рис. 4.66), последний может быть использован в компоновках, характерных для радиальных вентиляторов. Того же эффекта можно добиться установкой за осевым вентилятором такого выходного элемента, как осерадиальный диффузор (рис. 4.67). [c.971]

Для сжатия как обогащенного, так п обедненного потока в больших ступенях каскада применяют только один компрессор с двумя отдельными входа.ми всасывания. Эти входы всасывания располагаются на различных ступенях сжатия в осевом ко.мпрес-соре вход всасывания обедненного газа расположен сбоку, после первого рабочего колеса [3.227]. Регулирующий клапан на потоке обедненного газа. может быть встроен в ко.мпрессор в виде специальных направляющих лопаток для избежания тепловыделения в дросселирующем вентиле при пропускании очень большого потока газа [3.181], В секции высокого обогащения иа заводе в Портсмуте [3,206] п в недавних американских проектах [3,208, 3,232] применяется компоновка в виде групп из трех или четырех ступеней внутри блока из 12 (илн 16) ступеней, причем в каждой группе имеется только один компрессор с двумя входами всасывания и один компрессор полного расхода (см, рис, 3,2, й) циркуляция обогащенного потока в остальных двух (или трех) ступенях обеспечивается компрессорами с одним входом всасывания, обедненный же поток примешивается (см, рис, 3,22, г) к соответствующему обогащенному потоку (блочно-групповая схе.ма). [c.133]

Осерадиальные компрессоры, как правило, выполняют одноступенчатыми, хотя известны и двухступенчатые машины. Из условий удобства компоновки компрессоры могут быть с осевым и радиальным подводом. Осевой подвод предпочтительнее, поскольку при изготовлении рабочего колеса обеспечивается за- [c.260]

Ширину камер водозаборных сооружений для вертикальных всасывающих труб насосов в станциях незаглубленного типа (раздельная компоновка) и мокрых камер можно принимать (1,1- 1,2)Двх, где Овх —входной диаметр всасывающей трубы или осевого насоса. Это позволяет значительно сократить фронт водозабора, уменьшить длину аванкамер и снизить их роль в качестве отстойников, что очень важно. Исследования водозаборных камер шириной ) вх Дйли хорошие резуль" таты. Рекомендуемая несколько большая ширина (1,1ч-1,2)Двх принимается конструктивно из условий размещения в камере конструкций, поддерживающих трубу, и условия эксплуатации. Расстояние входного отверстия всасывающей трубы от дна камеры в этом случае следует принимать равным Овх- Погружение входного отверстия всасывающей трубы под минимальный уровень воды при работе одного насоса должно быть не менее (0,5-ь0,6)/)вх- Скорость входа во всасывающую трубу следует принимать 0,8—1,2 м/с и как исключение несколько больше. При малой подаче насосов и недостаточности ширины камеры по условиям монтажа и эксплуатации ее следует увеличивать до минимально необходимых размеров. [c.294]

С другой стороны, при использовании вентиляторов учитываются И условия конструктившой компоновки вентиляционной системы в целом. Осевые вентиляторы более компактны, и установка их во многих случаях оказывается проще, чем центробежных или диаметральных. [c.116]

Раэмер / выбираем после определения осевых размеров при компоновке сопла с камерой раэрежения. [c.101]

Больишнство двойных торцовых уплотнений химических аппаратов имеет одинаковую схему компоновки (рис. 18) пары трения взаимозаменяемы, вращающиеся кольца 2 пары трения имеют осевую подвижность и выполнены из более износостойкого материала с широкой уплотняющей поверхностью, неподвижные кольца 1 из углеграфита имеют ширину рабочего пояска 5 мм. Полость )шпотнения заполнена смазочной жидкостью с давлением на 0,1 - 0,2 МПа превосходящим рабочее давление в аппарате. Вращающиеся кольца 2 установлены на втулку 5, и поэтому в расчет принимается эффективный диаметр разгрузки 3. Контактное давление в паре [c.30]

Для примера характеристики (кривые 1—5) одного и того же вентилятора в компоновке с различными корпусами (/ — 5) приведены на рис. 26. Мощность, потребляемая вентилятором, практически не зависит от формы корпуса. Наибольшее давление и КПД имеет вентилятор со спиральным корпусом, в котором происходит наиболее эффективное преобразование динамического давления воздуха, выходящего из рабочего колеса, в статическое. Наименьщее давление и КПД имеет вентилятор с радиальным диффузором и радиально-осевым спрямляющим аппаратом. [c.38]

Схемы и характеристики вентиляторов с радиально-осевыми спрямляющими аппаратами [21] приведены на рис. 102—104. Такие радиально-осевые спрямляющие аппараты устанавливают за колесами центробежных вентиляторов, чтобы получить выхрд воздуха в осевом направлении. При этом можно осуществить выход воздуха как в сторону входного отверстия вентилятора, так и в противоположную сторону. В первом случае центробежные вентиляторы называют прямоточными, во втором — обратно-прямоточными. По компоновке они близко соответствуют осевым вентиляторам, но имеют меньшую быстроходность. При проектировании радиально-осевых спрямляющих аппаратов [21] необходимо выполнять следующие требования. Площадь выходного отверстия аппарата должна соответствовать площади выходного сечения рабочего колеса, а угол входа лопаток аппарата — углу выхода потока из колеса при номинальном режиме. Ширина входного сечения аппарата не должна превышать ширину колеса на выходе. [c.130]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология