Материальный баланс бензиновой фракции

Таблица 2. Материальный баланс процесса двухступенчатого гидрокрекинга газойля, направленного на получение максимального выхода бензиновых фракций

Материальный баланс установки зависит от потенциального содержания узких фракций в бензиновом дистилляте, а также от четкости ректификации. [c.18]

Процесс гидрокрекинга бензиновых фракций проводят при давлении 2—8 МПа, температуре 340—390 °С, объемной скорости подачи сырья 1—2 ч и циркуляции водородсодержащего газа (концентрация Н2>75%) 1000—1500 м м сырья. В таких условиях получают 20—35% углеводородов изостроения С5—Сб(С7) при выходе углеводородов С4 12—36% и С1—Сз 3—20 (15)% [62]. Материальный баланс процесса гидрокрекинга бензина на промышленной установке Л-35-11/300 с использованием катализатора ГКБ-3 приведен в табл. 12 [58]. [c.26]

Анализ полученных данных по материальному балансу гидроочистки (табл. 3) показывает, что при изученных режимах гидроочистки образование бензиновых фракций незначительно (не больше 1%). Выход фракций дизельного топлива в нашем [c.74]

Таблица 3. Материальный баланс процесса гидрокрекинга вакуумного сернистого газойля, направленного на одновременное, получение бензиновых и средних фракций (процесс фирмы иОР

На рис. 14 приводится принципиальная схема материальных потоков платформинга бензиновой фракции 105—140°С. Материальный баланс установки получения ксилолов [c.310]

Материальный баланс. Ниже приведены примерные материальные балансы экстракции ароматических углеводородов из катализатов риформинга прямогонных бензиновых фракций [c.264]

Дистиллят коксования подвергают атмосферной перегонке пз колбы с колонкой и вакуумной перегонке из колбы типа Кляйзена с отбором фракций бензиновой (н. к. — 200 °С), легкого газойля (200—350 °С), тяжелого газойля (350—450 °С), остатка (выше 450 °С). В итоге перегонки составляют развернутый материальный баланс процесса с учетом потерь [c.132]

В табл. 10 приведены материальные балансы пиролиза легкой бензиновой фракции (45—150° С) в различных режимах работы печей без рециркуляции и с рециркуляцией образующихся газов Са—С4 на установке стандартной производительности, равной 450 тыс. т этилена в год. Из таблицы видно, что в случае применения жестких режимов с рециркуляцией всех образующихся газов j—С4 выход этилена по бензину можно довести до 47% по массе 80] без рециркуляции (в зависимости от применяемых режимов) — до 29,7% по массе этилена с получением значительных количеств пропилена (15—17%), бутадиена (4,5—5,2%) и бутиленов (4,2—7,5%) по перерабатываемому бензину. [c.20]

Мощность и материальный баланс. В СССР построены установки высокотемпературной изомеризации я-пентана и бензиновой фракции и. к. — 62°С мощностью 80—100 тыс. т/год по пентану и 150 тыс. т/год по бензиновой фракции. [c.100]

На основе опыта длительной эксплуатации печного блока с учетом изменения давлений в период пробега между операциями выжига кокса для пиролиза разной жесткости определены материальные балансы разложения бензинового сырья (табл. 40). На печах типа SRT-II установки ЭП-450 подвергались пиролизу бензиновые фракции различного фракционного состава — типичная (I) и облегченная (II) смеси прямогонного бензина с гексановой фракцией [c.162]

Материальный баланс (в %) установок при работе на узкой бензиновой фракции [c.100]

Детализированный материальный баланс процесса составляется для гидроочистки и гидрокрекинга несколько по-разному. Если гндроочпстке подвергнута дизельная фракция, то от жидкого н]Ю-дукта отгоняют бензиновую фракцию (до темнературы начала ьи-иения исходной нсочпщеиноп дизельной фракции) и определяют ос выход ыа исходное сырье. Аналогично после гидроочистки реактивного топлива определяют содержание в гидрогенизате фракций, выкипающих до температуры начала кипения исходного сы[)ья. Гидрогенизат гидрокрекинга подвергают атмосферно-вакуумной перегонке с примерным отбором фракций н. к. — 180, 180—240,, 240—350 С, остаток выше 350 С . Все полученпые выходы пересчитывают на свежее сырье и составляют итоговый детализированный материальный баланс опыта. [c.172]

В табл. 5 и 6 приведены характеристика сырья и катализата и материальный баланс установок каталитического риформинга ири работе на широкой бензиновой фракции с целью получения бензина с октановым числом 72 но моторному методу. [c.102]

Материальный баланс пиролиза бензиновых фракций по СБА-Келлог [c.53]

В колонну стабилизации бензина поступает 33,04 кг/с бензиновой фракции pf =0,746), нагретой до температуры 170°С. Массовый выход стабильного бензина pf = 0,683) равен 8%. Температура верха колонны 65°С, низа 190°С. Расход острого орошения 5,03 кг/с, его температура 50°С. Составить материальный и тепловой баланс колонны и определить тепловой поток, который необходимо подвести вниз колонны. [c.60]

Очень сложные и трудоемкие расчеты процессов разделения бензиновых, керосиновых и других фракций в многотарельчатых колоннах. Расчет ректификации многокомпонентной смеси заключается в решении системы уравнений материального и теплового баланса на каждой тарелке и уравнений парожидкостного равновесия. Для проведения таких расчетов стали применять электронные вычислительные машины. [c.369]

Исследовались газообразные и жидкие продукты односуточпого крекинга нефтей. В табл. 2—10 приведены материальный баланс одноступенчатого каталитического крекинга нефтей и характеристика полученных продуктов. Необходимо отметить, что выход бензиновых фракций указывается с добавлением пептан-амиленовых и высших углеводородов, содернсащихся в газе. [c.234]

Смешением бензина риформинга с октановым числом 95,5—96,0 с изокомпонентом получают автомобильное топливо АИ-93 (табл. 6. И). Ниже приведен материальный баланс изрриформипга при переработке бензиновой фракции 105—180 °С (массовое суммарное содержание ароматических и нафтенов ЗЬ%) в % [c.173]

Провести в автоклаве легкий крекинг гудрона нри 420— 425 °С, 1 МПа (10 кгс/см ), продолжительности пребывания (при температуре крекин1а) 30 и 45 мин. Составить материальные балансы опытов, отогнать от жидкого продукта крекинга бензиновую фракцию (до 200 °С) и определить ее выход, а также вязкость полученного крекииг-остатка. [c.123]

Выше было сказано, что глубину крекинга за однократный пропуск сырья выбирают в зависимости от склонности сырья к коксообразованию или газообразованию. Внешний материальный баланс промышленной крекинг-установки определяется выходами конечных продуктов на свежее сырье. В простейшем случае с установки уходят три продукта газ, бензиновый дистиллят и крекинг-остаток. Иногда отбирают еще керосиновую или керосино-газойлевую фракцию. Если целевым продуктом является бензин, то важно знать потенциальный выход этого продукта из данного сырья. При висбрекинге, т. е. легком крекинге, осуществляемом для снижения вязкости тяжелого сырья, целевым продуктодд является крекинг-остаток. Потенциальный выход того или другого продукта определяется его качеством. Естественно, что легкого высококачественного бензина можно получить при крекинге меньше, чем более тяжелого. С другой стороны, чем меньше плотность и вязкость получаемого крекинг- [c.48]

Фракция н. к.— 180 °С гидроочищенного дистиллята имеет октановое число 66 (моторный метод) и характеризуется повышенным содержанием фактических смол и азотистых соединений. Для получения компонента высокооктанового автомобильного бензина требуется ее глубокая гидрочистка и последующий риформинг. Дизельная фракция вследствие высокого содержания ароматических углеводородов отличается относительно низким цетановым числом [88]. Фракция с температурой кипения 300—400°С, часть которой используют как компонент пастообразователя, может служить сырьем для гидро-тфекинга с получением бензиновой и дизельной фракций. Материальный баланс гидрогенизации бурого угля Канско-Ачинского бассейна по двум вариантам технологии ИГИ представлен ниже (в числителе I вариант — переработка шлама до содержания твердых веществ 70%, в зн-аменателе II вариант— тоже, 50%) [74] [c.86]

Выбор оптимальной границы разделения сырья на фракции определяется не только селективностью процессов, но и ооотвошеаием объемов выпускаемых продуктов (олефинов и бензинов), т.е. необходимостью обеспечит трсб ем ю загрузку установок пиролиза и риформинга. Далее проведен сравнительный анализ различных вариантов переработки бензиновых фракций пиролизом и риформингом о предварительным разделением сырья. Анализ проведен для гипотетического предприятия, на котором при переработке по существующей технологии 100 единиц широкой прямогонной бензиновой фракции половина направляется на пиролиз, оставшаяся часть после отделения фракции, выки-павдей до 85°С, - на риформинг (рис.4.3). Материальный баланс та- [c.77]

Иэ анализа материальных балансов сравниваемых схем видно,. что по предлагаемой технологии при одном и том же выпуске низших олефинов и бензола выход компонентов высокооктановых бенэи-но более чем на 15 выше чем по оущеотвущей схеме переработки бензиновых фракций. [c.70]

Мощность и материальный баланс. Мощность установок и блоков вторичной перегонки бензинов составляет 0,5—1,5 млн. т/год. Выход продукцип зависит от потенциального содержания узких бензиновых фракций в нефти и четкости выделения бензина на АТ и АВТ. Ниже приводится материальный баланс вторичной перегонки бензина из нефти типа ромашкинской (1) и типа самотлорской (И) [c.65]

В литературе имеется указание о целесообразности каталитического крекинга газойлей коксования совместно с бензиновыми фракциями с целью облагораживания бензинов коксования Коксование гудрона и крекинг-остатка проводили в пилотном кубе. В результате были получены дистилляты, качество которых приведено в табл. 5. При разгонке на колонке ИТК было установлено, что содержание бензина в дистилляте коксования гудрона и крекинг-остатка составляет соответственно 11,8 и 7,2%. В табл. 6 приведены режим и материальный баланс каталитического крекинга дистиллятов коксования. Для сравнения приведены результаты опытов на вакуумном газойле из смеси туймазинской и ромашкинской нефтей. [c.35]

Материальный баланс крекинга ромашкинской нефти (отбензинен- ой) практически не отличается от баланса процесса крекинга первого образца ромашкинской нефти. Так, если выход светлых в процессе крекинга I образца при изменении температуры от 400 до 450° С, при весовой скорости подачи 1,0 кг /сг час , составляет, соответственно, 85,0— 80,2%, то выход светлых в процессе крекинга отбензиненной нефти составляет 86,7—81,0% при тех же условиях крекинга. При этом выход бензиновых фракций изменяется от 42,9 до 45,3%. [c.167]

В табл. 21 представлены данные материального баланса и основные характеристики продуктов при проведении процесса на шариковом и пылевидном катализаторах ЦЕОКАР-2 в оперативных условиях, обеспе -чивающих экстремальный выход бензина с одинаковым октановым числом. Из данных табл. 21 следует, что получение бензинов с равными антидетонационнымя свойствами связано для процесса в движущемся слое гранулированного катализатора с большей глубиной протекания вторичных реакций циклизации, вследствие чего жидкие продукты обогащаются ароматическими углеводородами. При этом процессы изомеризации непредельных и парафиновых углеводородов бензиновой фракции протекают недостаточно глубоко, поэтому при равном содержании указанных групп углеводородов октановые числа бензинов от крекинга на пылевидном катализаторе выше, чем от крекинга на шариковом катализаторе (табл, 22). [c.71]

Из данных материального баланса видно, что наиболее благоприятным условием для ведения процесса термокаталитического крекирования нефтебитуминозных пород являются температуры 425 и 450 °С. Повышенные температуры (500 °С и выше) приводят к уменьшению выхода синтетической нефти с большим содержанием олефиновых углеводородов, которые являются нежелательными компонентами при эксплуатации бензиновых, керосиновых и масляных фракций. Выход кокса в минеральной части составил, по данным материального баланса, от 4,1 до 35,2 %. В закоксованном песке (табл.9) содержание ванадия (V) увеличивается от 0,012 до 0,027 %, никеля (N1) - 0,28..,0,35 при содержании алюминия (Ai ) 3,2..,6, меди (С-и.) - 0,062... 0,0069 %, цинка (Н г) - 0,05,..0,11 и стронция ( ) -О,ООН..,0,13 %, а при добавке остатка 450 нефти Каламкас (от 0,27 до 0,87 %) к НБП месторождения Тюб караган в закоксованном песке содержание ванадия увеличивается от 0,08 до 0,010 %, никеля - 0,34. [c.28]

Материальный баланс. Выход продукции на установках вторичной перегонки зависит от потенциального содержания узких бензиновых фракций в нефти и четкости вьщеле-ния бензина на АВТ и АТ, Ниже приводится материальный [c.139]

В табл. 3 приведена характеристика смеси смол, подвергнутых перегонке под атмосферным давлением на опытной АТ, и для сопоставления — смесь смол, разогнанная в кубе периодического действия в 1947 г. Вообще опытная установка по разгонке сланцевых смол под атмосферным давлением эксплуатируется с 1956 г. За этот период было пропущено до 15 тыс. т сланцевых смол с целью получения различных фракций для дальнейшего передела их на товарные продукты. В частности, из нолученных на опытной установке фракций были приготовлены образцы для промышленных испытаний — автомобильного бензина, дизельного топлива, флотореагентов, фенолов и на их базе фенолформальдегидных смол, ядов-химикатов, антиокислителей, специальных видов топлива, битумов и других продуктов. Попутно с этим изучались режимы разгонки, вопросы коррозии аппаратуры (Меркулова и др., 1960), вопросы подготовки смолы (Шелоумов и др., наст, сборник) и снимались материальные балансы. Ниже приводятся результаты трех опытов, проведенных в различное время. Опыты 1 и 2 проводились с отбором бензиновой фракции через верх колонны, дизельной фракции через стриппинг-колонну и остатка смолы из низа колонны. Опыт 3 проводился с отбором широкой фракции (бензиновая и дизельная) через верх колонны. [c.209]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология