Жидкость высота паров

Относительный унос жидкости е в тарельчатых колоннах определяется в основном скоростью пара, высотой сепарационного пространства и физическими свойствами жидкости и пара. В настоящее время нет надежных зависимостей, учитывающих влияние физических свойств потоков на унос, особенно для процессов ректификации. Для этих процессов унос можно оценивать с помощью графических данных, представленных на рис. VП.7 [5]. По этим данным унос на тарелках различных конструкций является функцией комплекса т /тНс-Коэффициент гп, учитывающий влияние на унос физических свойств жидкости и пара, определяют по уравнению [c.134]

Нагрузка по жидкости и парам изменяется по высоте колонны, поэтому диаметр рассчитывают для нескольких сечений. По результатам расчета делают колонну одного диаметра (рассчитанного для максимально нагруженного сечения), изменяют основные конструктивные размеры в недогруженных сечениях с целью оптимизации их работы. Можно также применять тарелки различного типа в разных секциях колонны с учетом )ас-ходов и соотношения потоков жидкости и пара. [c.83]

Область эффективной работы тарелок. Для построения области эффективной работы тарелок в расчетном сечении определяют, по данным технологического расчета, нагрузку по жидкости и парам, плотность и вязкость паров, плотность и поверхностное натяжение жидкости. Принимают расстояние между рядами клапанов равным 50, 75 или 100 мм и высоту сливного порога кп не более 65 мм диапазон эффективной работы п по условиям проектирования вычисляют по формуле [c.94]

Приведенный метод расчета числа тарелок, основанный на предположении о постоянстве количеств пара и жидкости по высоте колонны, оправдан только при расчетах разделения смесей близкокипящих компонентов. Для смесей, температуры кипения компонентов которых значительно отличаются, изложенный метод может привести к большим погрешностям в определении необходимого числа тарелок. Для проверки полученного числа теоретических ступеней разделения необходимо произвести проверочный расчет колонны с учетом теплового взаимодействия потоков жидкости и пара по высоте колонны. [c.76]

В проверочном варианте постановка задачи моделирования состоит в следующем. В колонну, содержащую N тарелок, поступает на тарелку смесь в количестве Р моль/ч состава хр моль/ /моль. Известно также количество отбираемого дистиллята/) модь/ч, количество орошения Ь моль/ч, эффективность тарелки Е и коэффициент относительной летучести а. Необходимо вычислить концентрации жидкости и пара по высоте колонны (см. рис. 2.5). [c.367]

Теплосодержания жидкости и пара в общем случае изменяются по высоте колонны. Если пренебречь этим изменением, [c.222]

Если пренебречь изменением относительных расходов жидкости и пара V по высоте колонны (в этом случае рабочие линии являются прямыми), то минимальное флегмовое число определяется условиями равновесия на тарелке питания. Если исходная смесь подается в колонну нагретой до температуры кипения, то минимальное флегмовое число выражается уравнением [c.247]

Легкокипящие продукты, содержащие газовые компоненты, собираются по схеме, приведенной на рис.. 5.1. Затем нагрев куба и компенсатора теплопотерь копонны ведут при закрытом кране (игле) головки так, чтобы насадка захлебнулась". При этом над насадкой образуется спой жидкости высотой 3-5 см, через который барботирует пар. Такой режим выдерживают 10 мин, после чего, медленно уменьшая теплоподвод в куб и сбоку копонны, добиваются того, чтобы в колонне не было видимого барботажа паров через слой жидкости, а орошение стекало из головки в колонну со скоростью 160-200 капель в минуту. Этот режим выдерживают в течение 40-60. мин и начинают отбор фракций в приемник с заданной скоростью (обычно от 10 до 30 капель в минуту). [c.90]

Корпуса тарельчатых колонных аппаратов изготовляют большей частью с постоянным по высоте диаметром, хотя для колонн больших размеров в случае, если нагрузка по жидкости и пару (газу) значительно изменяется по высоте колонны, корпус может быть выполнен ступенчатым, т. е. состоящим из частей разного диаметра, соединенных конусными переходами. [c.70]

В координатах х, у уравнения (IV.6) и (IV.7) представляют собой кривую линию, так как в общем случае поток флегмы д или флегмовое число R может изменяться по высоте верхней части колонны. Степень изменения массы жидкости и паров по высоте колонны зависит от тепловых характеристик компонентов (скрытая теплота конденсации, теплоемкость). Для систем, у которых тепловые константы близки между собой, масса жидкости и паров по высоте колонны не меняется или меняется незначительно. [c.108]

Для предотвращения захлебывания тарелки необходимо, чтобы Н не превышала примерно половины расстояния между тарелками Н. Таким образом, при выборе расстояния между тарелками необходимо учитывать как величину уноса жидкости потоком паров [уравнение (7. 4) ], так и высоту уровня кидкости в сливном стакане. [c.213]

Надежная работа конденсатора обеспечивается, если в нем установлено 5—7 полок с расстоянием между ними примерно 400 мм при общей высоте конденсатора 2400—3000 мм. Указанные расстояния между полками и общая высота конденсатора обеспечивают необходимое время контакта жидкости и пара, гарантирующее хороший теплообмен между ними. [c.471]

Давление насыщенного пара жидкости увеличивается с повышением температуры и становится равным внешнему (атмосферному) давлению при температуре кипения. При увеличении температуры перекачиваемой жидкости высота всасывания насоса уменьшается. Как следует из уравнения (111,17), высота всасывания для жидкостей, имеющих температуру, близкую к температуре кипения при условиях всасывания, может ока- [c.131]

Температура жидкости и пара в сливаемом и заполняемом резервуарах фиксируется термометрами, опущенными в тонкостенные стальные трубки-гильзы (карманы), заполненные минеральным маслом. Карманы проходят через отверстия в крышах люков резервуаров и приварены к этим крышкам. Нижние глухие концы карманов находятся на разных высотах в жидкостном и паровом пространстве резервуара (рис. 80). [c.117]

Прежде всего сосуд промывают, высушивают, — как указано выше, — и заполняют жидкостью с известной величиной поверхностного натяжения. Далее прибор помещают в термостат, причем трубки прибора должны находиться точно в вертикальном положении, и сосуд вакуумируют (п. 5). Проверку вертикального положения производят с помощью уровня. Высоту капиллярного поднятия измеряют как указано в п. 3. Радиус капилляра рассчитывают по формуле (12). Плотности жидкости и пара, входящие в формулу (12), могут быть либо измерены пикнометром, либо взяты из таблиц. [c.103]

Насадочные колонны. К насадочным колоннам обычно относятся колонны, ректифицирующая часть которых заполнена засыпной (нерегулярной) насадкой. Контакт между жидкостью и паром здесь осуществляется непрерывно по всей высоте колонны в ее объеме. [c.55]

Пленочные колонны. В колоннах этого типа жидкость движется сверху вниз в виде пленки по поверхности специального приспособления (регулярная насадка), вводимого в ректифицирующую часть для обеспечения большей площади контакта фаз и нх движения по заданному пути. Контакт между жидкостью и паром при этом происходит на поверхности этой пленки непрерывно по всей высоте колонны. Наиболее простой из таких колонн является колонна с ректифицирующей частью в виде полой трубки (колонна с орошаемыми стенками). [c.55]

Один из путей анализа работы насадочных ректификационных колонн состоит в решении дифференциальных уравнений, составленных на основе материального баланса разделяемой смеси. При составлении таких уравнений учитывается, что мас-сообмен между жидкостью и паром имеет место по всей высоте колонны. [c.61]

Для определения действительного числа тарелок необходимо учитывать свойства компонентов, длительность соприкосновения жидкости с паром, высоту слоя жидкости на тарелке, расстояние между тарелками и их конструкцию, падение давления по высоте колонны, обусловленное потоком жидкости, потери теплоты через стенку колонны и т. д. Отклонения от идеального режима нетрудно предвидеть, но строгий количественный учет их невозможен, поэтому величины к. и. д. ректификационных колонн могут быть верными лишь приблизительно. [c.295]

Для дистилляционного процесса сырье находится в виде жидкости и пара в укрепляюш,ей секции вертикальной дистилляцион-ной колонны. Полагают, что вначале средний состав газа и жидкости один и тот же по всей высоте секции. Чтобы молекулы А ж В смогли разделиться, необходимо обеспечить их перемеш,ение из одного конца системы в другой и переход их из одной фазы в другую. Эти требования будут удовлетворены, если предусмотреть подогреватель в нижней части укрепляющей секции и конденсатор в верхней части. Таким образом, молекулы А ж В жидкой фазы будут испаряться в низу колонны, и пары будут подниматься вверх по всей ее высоте. [c.260]

Колонны с решетчатыми тарелками провального типа. Эти тарелки являются разновидностью ситчатых, в них нет сливных устройств. Секция тарелки представляет собой стальной лист 1 со щелями 2 прямоугольной или иной формы (рис. 103). Барботаж наровой фазы через жидкость осуществляется по всему сечению колонны. Пары и жидкость, как правило, в противотоке проходят через одни и те же щели в тарелках. На тарелках удерживается слой жидкости, высота которого определяется величиной подпора потока паров. Избыток [c.214]

Нагрев бани начинают лищь после того, как в рубашку холодильника будет пущена вода. Рабочая температура бани должна превышать температуру кипения отгоняемой жидкости примерно на 20— 30 °С. Эта разница может быть немного больше или меньше в зависимости от желаемой скорости перегонки, летучести перегоняемой жидкости, высоты подъема ее паров и других факторов. При соблюдении указанной разности температур, во-первых. [c.133]

Простейшим случаем использования ЦВМ в проектных расчетах является определение числа теоретических ступеней разделения, необходимых для получения конечных продуктов заданного качества при принятых значениях флегмовых отношений в секциях ко гонны. Рассмотрим последовательность расчета необходимого числа теоретических тарелок для колонны непрерывного действия, в которой происходит разделение многокомпонентной смеси, в предположе1ши о постоянстве мольных количеств жидкости и пара по высоте колонны. [c.72]

Ректификационные коло.чны являются сложными агрегатами, во многих случаях достигаюктми значительной высоты, обвязанными на разных уровнях большим количеством труб различных диаметров, по которым протекают газообразные и жидкие химические продукты, пар, вода, нередко нейтральные газы. Опасность процессов ректификации заключается в наличии большого количества легковоспламеняющихся жидкостей и паров, часто нагретых до высокой температуры. Особенно опасным является нарушение герметичности оборудования. Причинами нарушения герметичности могут явиться недопустимое повьппеине давления внутри системы, механические повреждения аппаратов, трубопроводов, арматуры, коррозия, вибрации и дру-ги1- причины. Наиболее возможными участками образования неплотностей являются люки, штуцера, соединения царг, трубопроводов, смотровые фонари, пробо-отбооинки, арматура. Недопустимое повьииение давле-нпя внутри колонны может иметь место при ее перегрузке разделяемой смесью, при увеличении подачи острого нара, недостаточной подаче воды в холодильники и т. п. [c.97]

На основании материального баланса определяются составы кубовой жидкости и дистиллата. Из точек на диагонали диаграммы 91, а и 91,6, отвечающих составу кубовой жидкости, проводится рабочая линия с углом наклона, определяемым соотношением расходов жидкости и пара на тарелке, расположенной над кубом. Затем путем графического построения определяются концентрации уксусной кислоты и воды. Концентрация этилацетата 01пределяется по разности. На ближайших к кубу тарелках концентрация этилацетата в рассматриваемом примере мала, поэтому конценГрации уксусной кислоты и воды определяются ступенчатым построением между рабочей линией и кривой равновесия для бинарной системы уксусная кислота— вода. Начиная с тятой тарелки, содержание этилацетата достигает величины, при которой он существенно влияет на условия фазового равновесия. Соответственно с этим изменяется характер построения. Как видно из рис. 91, концентрация уксусной кислоты по высоте колонны все время убывает. Концентрация же воды до восьмой тарелки возрастает, а затем резко падает, приближаясь к величине, отвечающей составу азеотропа этилацетат—вода. На вышележащих тарелках относительное содержание воды и этилацетата сохраняется таким же как в азеотропе, образуемом этими веществами. [c.236]

Колонна диаметром 50 мм и высотой 6,7 м имела 8 секций, в каждой из которых находился слой колец Рашига 6X6 мм высотой 530 мм. По опытным данным зависимость высоты насадки, эквивалентной одной теоретической тарелке СВЭТТ), от скорости пара при экстрактивной ректификации имеет такой же характер, как и при обычной ректификации. В области малых нагрузок увеличение расхода пара в колонне приводит вначале к возрастанию ВЭТТ, что связано с уменьшением времени соприкосновения жидкости и пара. При дальнейшем увеличении нагрузки возрастает степень турбули-зации пара и жидкости, что вызывает улучшение массобмена, сопровождающееся понижением ВЭТТ. Оптимальные условия массобмена имеют место вблизи точки подвисания жидкости, когда эффективная смоченная поверхность насадки максимальна. [c.267]

Величина поверхности всех элементов насадки в объеме колонны высотой, равной ВЭТТ (ПЭТТ), может служить косвенной характеристикой условий распределения жидкости по насадке, характеризуя эффективность использования поверхности элементов насадки. Копонны КЛ-1 и КЛ-2 имеют одинаковый диаметр, а значения ПЭТТ отличаются в них потому, что контакт жидкости и пара на элементах из сетки типа г лучше, чем на спиральных, стеклянных кольцах з. Колонны КЛ-2 и Л-23 имеют однотипную насадку. Однако разные диаметр колонн и размеры элементов насадки не позволяют создать условия для эффективного и равномерного контакта паров с жидкостью. В колонне большего диаме- [c.110]

Решение вопроса о том, является ли вовлечение капель жидкости в поток пара существенным, будет зависеть от скорости выкипания и высоты парового пространства. В работе [EUF,1964] утверждается, что в котлах с быстрым разведением паров, где конденсат испаряется от нагревательных змеевиков высокого давления, вовлечение капелек жидкости водяным паром низкого давления становится существенным при скоростях потока свыше 3 м/с. В работе [ ouison,1956] показано, что в ректификационных колоннах с широкими расстояниями между тарелками скорость 2 м/с является пороговым значением для вовлечения. Таким образом, при скоростях истечения менее 2-3 м/с пробой в сосуде будет приводить к истечению только пара без капелек жидкости. [c.82]

Расчет насадочных ректификационных колонн. Для насадочных колонн при скоростях паров ниже скоростей, соответствующих подвисанию жидкости, высоту единицы нерено.са определяют по формулам, приведенным на стр. 612. Наибольшее значение коэффициента массопередачи достигается при оптимальной скорости паров, которая соответствует началу подвисания и может быть определена по уравнению (17-16). Оптимальная скорость изменяется по высоте колонны в соответствии с изменением массовых скоростей пара и жидкости и их плотности. [c.693]

Высота зоны небарботируемой лшдкости равна расстоянию от днища тарелки до нижней границы открытой прорези. Через этот слой жидкости струйки паров ие проходят (отсутствует барботаж), и поэтому массообмен в этой зоне малоэффективен, так как протекает главным образом вследствие явления молекулярной диффузии в слое жидкости. [c.196]

Величина открытия нрорези колначка зависит от ряда факторов и в том числе от величины начального открытия прорези 1ц. Анализ работ1.[ и визуальные наблюдения за прорезью колпачка показывают, что моменту ноявлепня первого пузырька пара, проходящего через прорезь, соответствует некоторое ео начальное открытие 1 , при котором напор, создаваемый парами, становится равным столбу жидкости высотой 0 и уравновешивается силами поверхностного натяжения. [c.207]

Расчетам ректификации многокомпонентного сырья носвяп1 ено большое "шсло работ [10, И, 13—231. Требуемая погоноразделительная способность промышленных ректификационных колонн выделения зтилбензола и о-ксилола была рассчитана по методике, разработанной для разделения близкокиняш,их веш еств [23,241. Эта методика, применяемая при расчетах на электронно-вычислительных машинах, характеризуется следу-юш,ими основными положениями. Программа составлена для заданных условий разделения, т. е. когда определены требуемые чистоты и отборы продуктов. В этом случае распределение ключевых компонентов известно, а распределение других компонентов смеси уточняется при расчете. Расчет проводят сцособом от тарелки к тарелке с определением мольных концентраций компонентов жидкой и паровой фазы. Количество молей жидкости и пара по высоте секций колонны постоянно. Вследствие небольшого изменения температур относительные летучести компонентов принимали постоянными по высоте колонны. [c.78]

Тепло qo связанО с теплом которое подводится в куб на 1 моль исчерпанной жидкости, и, следовательно, с производственными расходами. Таким образом, с увеличением возврата будут возрастать и производственные расходы (рис. VI-26). При увеличении количества флегмы будет уменьшаться число теоретических тарелок. С помощью к. п. д. реальных тарелок (рассматриваемого дальше) можно найти число реальных тарелок, а также высоту колонны и определить расходы по капиталовложениям. Сначала они будут уменьшаться с увеличением флегмы. Однако прн больших количествах флегмы будут увеличиваться количества жидкости и пара в колонне и потребуется увеличение ее диаметра чтобы избежать слишком высоких линейных скоростей (пере бросы жидкости, большие сопротивления). Кроме того, при воз растапии R увеличивается расход тепла (повышаются до а qw) что требует увеличения поверхности нагрева. Увеличение диамет ра колонны и поверхности нагрева вызывает повышение расходов по капиталовложениям. Поэтому кривая 2 на рис. VI-26 имеет минимум. Кривая 1 также имеет минимум, соответствующий оптимальному флегмовому числу Roar- Обычно значение Rom близко к 1,5 / миц. [c.487]

Расчет колонн на основе законов массапередачи аналогичен расчету абсорбционных колонн. Отличие состоит лишь в том, что составы жидкости и пара выражаются в мольных долях и проводится отдельный расчет высоты верхней и нижней частей колонны. [c.584]

Существует и другой метод анализа работы насадочных колонн. Он состоит в том, что насадочная колонна в некотором смысле уподобляется тарельчатой колонне, чтобы можно было оперировать в расчетах высотой слоя насадки, эквивалентной теоретической тарелке. Под теоретической тарелкой в насадочной колонне понимается такой участок ректифицирующей части, а котором состав жидкости, стекающей с нижнего его конца, и состав пара, выходящего с его верхнего конца, связаны таким соотношением, которое эти жидкость и пар имели бы, находясь в термодинамическом равновесии. Таким образом, для каждого -го участка будет справедливо выражение вида (П.48). Отсюда число теоретических тарелок п, которым эквивалентна данная насадочная колонна при разделении заданной смеси, например, в безотборном режиме, может быть оп>ределено с помощью уравнения (П.50), если известен фактор разделения Ро для этой смеси с заданным значением а. Путем деления высоты ректифицирующей части на п определяется высота, эквивалентная теоретической тарелке— ВЭТТ. И наоборот, при известном значении ВЭТТ, /например, для колонны небольшой высоты нетрудно оценить величину п для такой же колонны большей высоты, разумеется, при одних и тех же условиях процесса. [c.69]

Чтобы найти выражение, определяющее Q/, выделим в слое элемент Ах (считая ось ОХ направленной снизу вверх). Количество жидкости в элементе Ах (в иредположении постоянно по высоте порозности) равно М,Дх// I — высота барботажною слоя). Количество НКК, которое переходит из жидкости в пар в элементе Ах, с учетом (1.2.39) равно [c.22]