Коэффициент ситчатых тарелок

Получение требуемой величины коэффициента обратного перемешивания прежде всего зависит от геометрических и конструктивных параметров тарелки, гидродинамических условий в реакторе и его размеров, а также физических характеристик потока. Как и для N, обобщенных уравнений, пригодных для инженерных расчетов значений К, в литературе практически нет. Исключением являются прямоточные барботажные реакторы, секционированные ситчатыми тарелками. Для определения в таких реакторах [c.91]

Коэффициенты сопротивления сухой тарелки имеют следующие значения для колпачковой тарелки с диаметром колпачка Ву, м, I = 1,730- 2 для тарелки из 8-образных элементов = = 4 для клапанной тарелки = 3,6 для ситчатой тарелки С = = 1,7. [c.226]

Блок-схема основных операций ТД ректификационной колонны с ситчатыми тарелками показана на рис. 4.7. Для диагностики отказа, проявляющегося в снижении производительности колонны, необходимо проверить приборы, собрать данные о перепаде давления АР в зависимости от скорости, сравнить наблюдаемые и номинальные значения АР, установить потенциальное местонахождение неполадки. При отказе в виде снижения к.п.д. колонны собирают данные о концентрации и температуре, составляют материальный и тепловой балансы, рассчитывают коэффициенты массо- и теплопередачи и к.п.д., сравнивают с нормальными значениями параметров. [c.122]

Коэффициент турбулентной диффузии ситчатой тарелки также можно рассчитать по эмпирическому уравнению [c.287]

Уравнение для коэффициента обогащения (к. п. д.) одиночной ситчатой тарелки, работающей в режиме подвижной пены [Х-8] [c.704]

Расчет С использованием общего коэффициента сопротивления тарелки дает достаточно хорошие результаты для тарелок со сложным каналом (колпачковые, из S-образных элементов и т.п.), у которых входные кромки не оказывают решающего влияния на величину гидравлического сопротивления, а стенки канала получаются достаточно гладкими в результате технологических операций при изготовлении тарелки (штамповка, гибка и т.п.). Для тарелок с относительно простым каналом (ситчатые, клапанные, [c.239]

Утверждение автора в общем случае неточно, так как, например, на ситчатых тарелках при работе с хорошо пенящимися жидкостями удается в определенной области нагрузок получать коэффициенты обогащения выше 100%.— Прим. ред. [c.105]

Сопротивление ситчатых тарелок. Коэффициент сопротивления сухой ситчатой тарелки определяют по формуле [54] [c.535]

Абсорбция двуокиси углерода. Опыты по абсорбции Oj водой на ситчатой тарелке с подпором пены (живое сечение 12,5%, диаметр отверстий 2 мм) показали [1641, что при приведенной скорости газа 1,5—3,5 м/сек и линейной плотности орошения 50 м м ч степень извлечения составляла 0,01—0,1. Объемный коэффициент массопередачи равнялся 0,08—0,36 сек в зависимости от скорости газа, плотности орошения, высоты пены и начальной концентрации СО, в газе. Результаты опытов описаны уравнением (Vn-148). [c.578]

Абсорбция сероводорода. Исследования rfb абсорбции HgS мышьяково-содовым раствором проводились [170] на ситчатой тарелке (живое сечение 15,3%, диаметр отверстий 2 мм) с подпором пены. При удельном расходе поглотителя 18—20 л/м газа коэффициент массопередачи Кр с увеличением приведенной скорости газа в пределах 0,5—2 м/сек возрастал от 25 до 73— 80 кмоль м -ч -бар , что соответствует пропорциональности 11) в степени 0,5. При низких удельных расходах поглотителя (5— 10 л/м ) коэффициент Кр пропорционален а при высоких [c.580]

Проводились исследования [183] по водной абсорбции окислов азота под атмосферным давлением на ситчатых тарелках с подпором пены (живое сечение 16%, диаметр отверстий 3 мм). Коэффициент массопередачи Kps при увеличении скорости газа w от 0,5 до 2 лг/се/с возрастает пропорционально при постоянной [c.583]

В которой Рд — плотность диспергированной фазы (для нижней тарелки равна плотности р экстрактного раствора), кг/м Ар — разность плотностей экстрактного и рафинатного растворов, кг/м 1 5=/о// к — отношение площади отверстий в ситчатой тарелке к площади поперечного (диаметрального) сечения колонны Uo — скорость диспергированной фазы в отверстиях тарелки, м/с g — ускорение свободного падения, м/с Со = 0,7 — коэффициент истечения. [c.323]

Разность уровней жидкост . Прп рассмотрении вопроса о разности уровней жидкости для колпачковых тарелок проводилось различие между разностью уровней на тарелке и разностью уровней на участке тарелки, используемом для контактирования фаз. Первый параметр определяет увеличение высоты слоя жидкости па приемной стороне тарелки, в то время как второй влияет на равномерность распределения пара. Нет никаких оснований предполагать, что ситчатые тарелки принципиально отличаются в этом отношении от колпачковых. Точно величина повышения уровня на приемной стороне тарелки неизвестна, но можно предполагать, что она несколько меньше, чем показано на рпс. 6 для колпачковых тарелок. Принятие данных рис. 6 для ситчатых тарелок приводит к увеличенному коэффициенту запаса. [c.158]

Второй метод расчета заключается в видоизменении уравнения (10), выведенного для захлебывания колпачковых тарелок, применительно к ситчатым тарелкам. Для этого вводят поправочный коэффициент на аэрацию из рис. 11 и принимают, что жидкость занимает всю высоту переточного устройства и что разность уровней жидкости на колпачковой тарелке можно определить из рис. 6. При этих условиях допускаемый подпор жидкости в перетоке определится равенством [c.160]

Значение коэффициента Суд пропускной способности по пару, лимитируемой величиной уноса для колонн с ситчатыми тарелками [c.161]

Ситчатые тарелки с отверстиями диаметром 3,2—4,8 мм имеют общий к. п. д., равный или примерно на 10% больший, чем колпачковые тарелки [18, 25]. Коэффициент полезного действия остается практически постоянным при изменении расхода жидкости и пара в широких пределах, но быстро снижается в области максимальных значений этих параметров. [c.168]

В практике расчетов эффективность абсорбционных колонн оценивают коэффициентом полезного действия, т. е. степенью достижения равновесия между нитрозным газом и раствором кислоты иа тарелке. Равновесный состав газа можно определить по данным на рис. 1-39 с учетом стехиометрических соотношений реакции (1.35) или по данным, приведенным в работах (6, 23, 47]. В соответствии с [51], значение коэффициента полезного действия ситчатой тарелки (МПа) равио [c.57]

Наиболее полно кинетика процесса регенерации исследована в работе [107]. Авторы изучали процесс десорбции СОа опытном аппарате с пятью ситчатыми тарелками. Тарелки имели стесненный слив жидкости высота сливного порога составляла 30—130 мм. По опытным данным были рассчитаны коэффициент массопередачи. и к. п. д. тарелки [c.198]

Наиболее трудным является учет перемешивания жидкости на ситчатых тарелках. Однако в колоннах диаметром до 200 им, так же, как на провальных тарелках, можно предположить отсутствие градиента концентраций на тарелках, а при больших диаметрах величина коэффициента турбулентной диффузии может быть вычислена по [бО]. [c.45]

Применение аналогии тепло- и массопередачи для изучения статистических систем элементарных актов указанных нроцессов требует экспериментальной проверки корректности получаемых соотношений. Так, в работе [59] выполнена экспериментальная проверка возможности использования критериальных уравнений массопередачи типа (3.62) для описания процессов тепло- и массопередачи в барботажном слое на ситчатых тарелках. В результате изучения испарения чистых жидкостей в барботажном слое в широком диапазоне изменения физических свойств системы, расходных и конструктивных параметров получено следующее выражение для коэффициентов скорости процессов тепло- и массопередачи в газовой фазе [c.100]

Однако при исследовании массопередачи на ситчатой тарелке в режиме газовых струй и брызг были получены противоположные результаты, т. е. уменьшение коэффициентов массопередачи при разделении положительных смесей [85]. Это объясняется тем, что в указанных условиях разделения поверхностное натяжение в основании образующейся капли было больше, чем у окружающей жидкости, вследствие чего уменьшалась поверхность контакта фаз и не наблюдались процессы, описанные выше. [c.106]

Определение коэффициента поперечной турбулентной диффузии по высоте вспененного слоя на контактных устройствах с перекрестным током фаз показало, что значение его изменяется в широких пределах (от 0,005 до 0,05 м /с) [41] и для невысоких скоростей газа и жидкости по порядку величины приближается к значениям коэффициента продольной турбулентной диффузии. Полученная в результате обработки экспериментальных данных по дисперсии потока на ситчатых тарелках графическая зависимость (рис. 4.10) является единственной в своем роде и может быть использована для оценки степени поперечного перемешивания жидкости по высоте барботажного слоя. [c.153]

Кузьминых И. H., Аксельрод Л. С Коваль Ж- А. и др. Коэффициенты массопередачи на горизонтальных ситчатых тарелках при различных скоростях газа.— Хим. промышленность , 1954, № 2, с. 86—89. [c.88]

Для некоторых аппаратов один из параметров модели можно установить прямым измерением, а второй — по кривой отклика. Так, например, в пульсационных колоннах с ситчатыми тарелками можно по интенсивности пульсаций определить относительный коэффициент межъячеечной (в данном случае межтарелочной) рециркуляции X (или /) 1 = А 1и (где А и V — соответственно амплитуда и частота пульсаций). [c.92]

Родионов А. И., Кашников А. М., Радиковский В. М., в сб. Тепло- и массоперенос , т. 4., Минск, Изд. Наука и техника , 1966, стр. 28. Определение поверхности контакта фаз и коэффициентов тепло- и массопередачи на провальных ситчатых тарелках. [c.274]

D 1 1 1 о п J. В., И а г г i S I. J. Сап. J. hem. Eng., 44, 307 (1966). Определение коэффициентов массоотдачи в жидкой фазе и поверхности контакта фаз (химическим методом) в газо-жидкостных контакторах (с одиночным отверстием и с ситчатой тарелкой). [c.281]

Pasiuk-BronikowskaW., hem. Eng. Sei., 24, 1139 (1969). Определение коэффициента физической массоотдачи в жидкой фазе и эффективной поверхности контакта фаз при абсорбции в колонне с ситчатой тарелкой химическим методом. [c.287]

Коэффициент полезного действия колонн с ситчатыми тарелками зависит от различных факторов. Ван-Вийк и Тнссен [431 исследовали работу колонны с восемью ситчатыми тарелками внутренним диаметром 38 мм при высоте уровня жидкости на тарелке 120 мм. При ректификации бинарной смеси н-гептан — метилциклогексан было установлено, что к. п. д. тарелок значительно снижается, если концентрация любого компонента в смеси ниже 0,1% (мол.) В интервале скоростей потока пара от 10 до 27 см/с к. п. д. изменялся в пределах от 86 до 75%. При постоянной скорости пара 17 см/с и концентрации низкокипящего компонента в кубовой жидкости Хв =50% (мол.) к. п. д. увеличивался от 65 до 85% с ростом флегмового числа от 0,54 до 1,0. [c.349]

Метод наименьших квадратов представляет собой наиболее точный метод определения коэффициентов эмпирических формул. Пример 1. 1. В результате опытов получены значения перепадов давления Др (в кгс1м -) в функции от скорости воздуха Шо (в м1сек) в отверстиях ситчатой тарелки, которые приведены в левой части табл. 1-2. Найти зависимость перепада давления (потери напора) Ар от скорости воздуха Шо. [c.17]

Пример VIII. 22. Определить коэффициенты массоотдачи в паровой и жидкой фазах при ректификации смеси толуол — ксилол в колонне с ситчатыми тарелками. Колонна работает при следующих условиях расход пара V = 23,5 кмоль1ч расход жидкости L = 17,95 кмоль1ч средняя мольная доля легколетучего компонента в паровой фазе Уср = 0,9160 средняя мольная доля легколетучего компонента в жидкой фазе Хср = 0,1116 средняя температура в колонне /=112,0° С диаметр колонны < = 675 мм длина сливных перегородок b = 450 мм доля свободного сечения тарелки ф = 30% статическая высота слоя светлой жидкости на тарелке /i x = 3,9- лг газосодержание пены е = 0,5. [c.294]

Задача VIH. 15. В колонне с ситчатыми тарелками проводят абсорбцию двуокиси серы водой из воздуха при атмосферном давлении. Определить, пользуясь уравнением (VIII. 63), коэффициенты массоотдачи, если колонна работает в следующих условиях расход газа Qo6 = 2800 м 1ч (объем газа приведен к нормальным условиям) начальная концентрация SO2 на входе в колонну y = 0,075 конечная концентрация уг = 0,00364 средняя температура в колонне /=18°С расход абсорбирующей воды Хоб = = 78,5 M 4 диаметр колонны к = 1200 л ж газосодержание пены е = 0,5 высота переточного порога /г = ЪО мм. Дано коэффициенты диффузии в газовой фазе Ьг = 4,45-10 и в жидкой фазе Ож = 5,05-10 ж /ч вязкость газа Цг = 1,79-10" н-и вязкость жидкости fijK = 1,13-10 н-сек/л 2. [c.305]

Диаметр тарельчатых колони определяют аналогично диаметру насадочных колонн по формуле (648). Скорость газа должна быть ниже некоторого предельного значения гг пред, при котором начинается брызгоунос, ш= (0,8 Ч-0,9) Шпред. Приближенно а пред определяют по графику (рис. 97) в зависимости от расстояния между тарелками Н и отношения плотностей газа и жидкости рг/рж [64]. График составлен для тарелок с круглыми колпачками. Значения Гопред. найденные по графику, следует умножить на цоправочный коэффициент 0,7 (тарелки с прямоугольными колпачками) 1,35 (ситчатые тарелки) и 1,5 (провальные тарелки). [c.343]

Колдербанк и Му-Юнг [62] на основе опытов по десорбции и измерений поверхности контакта фаз (см/стр. 561) на ситчатой тарелке пришли к выводу, что коэффициент р (отнесенный к единице этой поверхности) не зависит от нагрузок по газу и жидкости и определяется соотношением [c.576]

Ряд исследований пооведен по абсорбции СОа раствором моноэтаноламина [167—169]. Опыты на ситчатых тарелках с подпором пены [167] показали, что в случае низких концентраций СО в газе и небольших степенях насыщения раствора массопередача описывается уравнением (VII-148) при следующих значениях коэффициентов (в уравнении K v заменено на Krv) - Л=3,Ь10 /гг=0,5 /г=0,2 р=0,33 =0 s=0,575. [c.579]

Абсорбция двуокиси серы. В нескольких работах [68, 171, 172] изучалась абсорбция SOj водой. Было предложено [171] уравнение (V1I-154) с коэффициентом Л=9,2. Опыты на ситчатой тарелке с использованием в качестве поглотителя воды, известкового молока и 0,5 н. раствора Naj Og [172] показали, что при w= м/сек увеличение q в пределах 1—5 ведет к повы- [c.580]

Исследования абсорбции SO растворами сульфит-бисульфита аммония проводились [173, 174] в колоннах диаметром 220 мм и прямоугольного сечения 1500x700 мм на ситчатых тарелках при живом сечении 17—23% (диаметр отверстий 4—6 мм). Скорость газа изменялась от 1 до 2,8 м/сек, плотность орошения— от 1 до 3 м/ч. Коэффициент массопередачи не изменялся при кон- [c.580]

Ряд работ выполнен по щелочной абсорбции окислов азота, главным образом раствором Naj Oa. На ситчатой тарелке с подпором пены (диаметр отверстий 2 мм, шаг 5 мм) при повышении скорости газа от 0,5 до 3 м1сек коэффициент Kps увеличивается от 25 до 75 кмоль м бар при q=3 м 1ч и концентрации Naj Oa в растворе 10% [16]. [c.584]

Захлебывание. Из-за отсутствия данных полномерных испытаний колонн с ситчатыми тарелками кривую захлебывания находят расчетом, который можно проводить двумя методами. Первый метод аналогичен предложенному Лейбсоном [24] в этом случае поправочный коэффициент на аэрацию в уравнении (14) принимают равным единице, возможную высоту подпора — расстоянию между тарелками и разность уровней жидкости на тарелке ничтожно малой. При этих условиях допускаемая высота жидкости в переточном устройстве определится из выражения [c.160]

Перепад давлений на ситчатой тарелке при фо = 13 и = 20 мм можно рассчитать по формуле Ар = СоУпРп где коэффициент С зависит от физических свойств жидкости. [c.555]

Вопросы корреляции данных по продольному перемешиванию в пульсационных колоннах с ситчатыми тарелками изложены Инга-мом недостаточно критически. Корреляция Мара и Бэбба [751 [уравнение (3)1 содержит семь безразмерных критериев, причем в качестве определяющего размера необоснованно принята толщина тарелки t, которая после приведения подобных членов уравнения практически сокращается. Лишена физического смысла и корреляция Мияучи [871 [уравнения (10)—(15)] после раскрытия всех членов оказывается, что коэффициент продольного перемешивания уменьшается с ростом диаметра колонны пропорционально Z)" . Представляется более обоснованным исходить из общего уравнения турбулентной диффузии, которое сводится к соотношению (А), причем под I подразумевается размер, ответственный за масштаб турбулентности. Было найдено [136], что [c.166]

К подобному результату о единых закономерностях массообмена во всем интервале концентраций при ректификации пришли авторы работ [72 73, с. 44]. В работе [72] было показано, что нри ректификации бинарных разбавленных растворов на основе воды в колонне с ситчатыми тарелками диаметром 170 мм коэффициенты массоот-дачи не зависят от концентрации растворенной нримеси. При этом кинетика ректификации в области малых и средних концентраций может быть обобш ена одним критериальным уравнением. [c.101]

Термодинамические и оиытные данные показывают, что неиде-альность паровой фазы п растворов НВ в жидком Н несколько снижают величину а. Но все же реальный коэффициент разделения достаточно велик, чтобы эффективно применять низкотемпературную ректификацию для разделения изотопов водорода. В книге [134] к. п. д. тарелок оценен в 67%, а по опытным данным работы [135] эта величина для колпачковых тарелок составляет в средне . 30— 35%. По [136], при диаметре тарелки 22 мм с одним колпачком к. II. д. при ректификации системы Нд—НВ составил 40—50 /о. По [137], прн ректификации смеси Нз -Ь на ситчатых тарелках со свободным сечением 16—20% величина к. п. д. изменялась от 70 до 40% при увеличении скорости пара от 0,05 до 0,25 м/с. Жидкий [c.201]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология