Теплосодержание испарения

Тепло, необходимое для -испарения жидкости, берется из окружающего влажного газа и возвращается обратно как теплосодержание пара с дополнительным количеством тепла, равным теплосодержанию испаренной жидкости. [c.22]

Ро/ дС В некоторых работах вместо г входит величина (г с ), где — удельная теплоемкость жидкости. Это неверно, так как теплосодержание испаренной жидкости переходит из тела в окружающую среду без затраты тепла. [c.461]

Для паровой фазы теплосодержание единицы веса смеси складывается из тепла, которое необходимо затратить, чтобы перевести ее компоненты в жидком состоянии от нулевого уровня к заданной температуре и произвести прн этой температуре их испарение. Если обозначить весовой состав паровой фазы по компоненту -ш) через у, скрытые теплоты испарения компонентов а и ТУ через /а и / , то теплосодержание единицы веса паров прн температуре Ь определится по соотношению [c.31]

Расходы тепла на проведение однократных процессов испарения и конденсации однородных в жидкой фазе при точке кипения растворов частично растворимых веществ удобнее всего определять по тепловым фазовым диаграммам. Пусть исходная жидкая система состава а и веса L, находящаяся при некоторой температуре tf , более низкой, чем ее точка кипения под заданным внешним давлением, нагревается до температуры t однократного испарения и равновесно разделяется на две фазы— паровую и жидкую. Пусть вес паровой фазы О, состав у и теплосодержание Q, вес жидкой фазы g. состав х и теплосодержание д. Если начальное теплосодержание сырья составляло Q , и на его нагрев от о до t было затрачено У калорий тепла, то можно написать следующие уравнения теплового баланса процесса и материального баланса по общему весу потоков и по весу содержащегося в них компонента w [c.62]

Теплосодержание печ- 1. На испарение воды 593 0.. [c.344]

Теплосодержанием паров при заданной температуре принято считать количество тепла, необходимое для нагревания вещества от 0° С до заданной температуры с учетом теплот плавления и испарения. [c.61]

Так, например, теплосодержание паров этилового спирта при 200° С складывается из тепла, необходимого для нагревания жидкого спирта от 0° С до температуры кипения ( 80 ), теплоты испарения и, наконец, теплоты, необходимой для нагревания паров спирта от температуры кипения до 200° С. [c.61]

Испарение струи жидкого газа происходит за счет избыточного теплосодержания при резком понижении давления, а также за счет подвода тепла извне. Опыты показывают, что в большинстве случаев жидкая струя испаряется практически полностью. Выпадение конденсата на землю наблюдается только в отдельных случаях, например при наличии в газе тяжелых углеводородов (пентана [c.31]

Исходные данные для решения системы уравнений математического описания число тарелок в колонне N, номер тарелки питания /, количество питания F, количество паровой фазы в питании состав питания хр состав паровой фазы питания общее теплосодержание питания hp — температура tx,N+ или теплосодержание флегмы, количество тепла, подводимое к кубу колонны величина орошения Ьы+, теплоемкости Сц, j и теплоты испарения rj компонентов, конструктивные параметры колонны и физические свойства компонентов. [c.313]

Для постоянного значения i это уравнение прямой с угловым коэффициентом г/ср и точкой пересечения Цср. Вычислением Т при у = О п у = i для разных теплосодержаний i и нанесением на график найдем сеть кривых зависимости i от Т. На этот же график нанесем упрощенные кривые равновесия мгновенного испарения при разных давлениях. Кривые находим из кривой Энглера следующим образом из значения углового коэффициента 50%-ной точки определяем значение углового коэффициента 50%-ной точки кривой мгновенного испарения. Зависимость температуры 50%-ной точки от давления далее находим или из графиков равновесных кривых или с помощью отношения Кокса (Сох). [c.106]

Эквивалентную длину труб радиационной секции, в которых имеется только жидкость, определяем (допуская, что средняя тепловая нагрузка труб радиационной секции постоянна) умножением ОКБ радиационной секции на отношение разности теплосодержания нагреваемого продукта мен<ду выходом из радиационной секции и началом испарения к разности между теплосодержанием на выходе и входе в радиационную секцию. [c.106]

Построим график зависимости абсолютного теплосодержания i от Т и части испарения у нагреваемого продукта упрощенной кривой мгновенного испарения. г = 80,5 кка 1/кг Ср = = 0,45 ккал/кг-°С i начала точки кипения при I ama = = 222 ккал/кг. [c.136]

Смесь прямого и возвратного стирола разбавляется водяным паром и поступает на испарение и перегрев в систему теплообменников 1. Нагретая до 520—530 °С смесь направляется в нижнюю часть вертикального туннельного реактора шахтного типа (см. т. I, гл. 3). На входе в реактор к смеси добавляется перегретый водяной пар, расход которого вычисляется из его теплосодержания с учетом количества теплоты, необходимого для компенсации эндотермического теплового эффекта. Пары реакционной смеси при температуре около 600 °С проходят снизу вверх через слой окисного железного катализатора и выходят из верхней части реактора. Периодически катализатор подвергается окислительной регенерации. Теплота контактного газа частично рекуперируется в котле-утилизаторе 3, после чего пары конденсируются в системе конденсаторов 4, охлаждаемых последовательно водой и рассолом. Жидкие продукты расслаиваются в отстойнике 5. Нижний водный слой из отстойника может использоваться для получения пара или сливается в канализацию. Верхняя органическая фаза — так называемое печное масло—направляется на систему ректификационного разделения. [c.385]

Расчет узла смешения VI (см. рис. 12) свежего газа с циркуляционным в производстве жидкого аммиака и сборника VII несколько более сложен, чем расчет конденсаторов, он включает в себя тепловой баланс смешения потоков, обладающих различным теплосодержанием, при этом происходит испарение или конденсация части жидкого аммиака в зависимости от конкретных условий. [c.76]

При технологических расчетах аппаратов нефтеперерабатывающих заводов приходится учитывать такие тепловые свойства нефтей и нефтепродуктов, как теплоемкость, теплота испарения и конденсации, энтальпия (теплосодержание), теплота сгорания и др. [c.30]

Вертикальный отрезок между кривыми теплосодержаний паровой и жидкой фаз равен разности теплосодержаний иаров и жидкости одного и того же состава (скрытая теплота испарения пли конденсации). [c.60]

С, у и — вес паров, образовавшихся в результате однократного испарения, концентрация НКК в парах и теплосодержание паровой фазы при температуре t. [c.77]

Состояние влажного воздуха характеризуется также температурой мокрого термометра и точкой росы. Температура мокрого термометра — это температура, которую принимает испаряющаяся в воздух вода в конце процесса испарения. Этот показатель определяют при помощи прибора — психрометра. По температуре мокрого термометра с помощью психрометрических таблиц нетрудно определить относительную влажность. Относительную влажность воздуха можно найти и по температуре точки росы. При этой температуре (если охлаждать воздух при постоянном теплосодержании) воздух становится насыщенным, и водяной пар выпадает в виде росы. Температуру точки росы можно определить по таблицам или / — -диаграмме. [c.265]

Рассмотрим сначала процесс однократного испарения (ОИ). Пусть 1о является фигуративной точкой исходной жидкости, состав которой а, температура /о и теплосодержание <7о. [c.275]

Для вычисления теплосодержания смеси паров воды и аммиака иногда находят теплоту испарения этой смеси как сумму теплот иснарения воды и выделения аммиака из водного раствора. Тепло выделения NH., из раствора может быть принято по данным табл. 15 (стр. 382). [c.385]

При изменении агрегатного состояния скачкообразно изменяются такие свойства вещества, как плотность, теплосодержание, оптические свойства и т. д. Для воды, например, изменение энтропии при испарении составляет 109 Дж/(К-моль). Эта величина значительно выше, чем для нормальных жидкостей (- 88 Дж/(К-моль)) (разд. 22.1.1), так как при испарении воды разрушаются водородные связи между молекулами. [c.366]

Величина скрытой теплоты испарения может быть найдена так же, как разность теплосодержаний паров и жидкости при одинаковых температурах и давлениях, т. е. [c.95]

Удельное теплосодержание насыщенных паров при данной температуре есть количество тепла в ккал кг, требуемое для нагрева 1 кг нефтепродукта от 0° до данной температуры и для испарения его при этой же температуре. Эта величина носит также название полной теплоты испарения и равна теплосодержанию жидкости при температуре кипения плюс скрытая теплота испарения. Теплосодержание насыщенных паров может быть найдено при помощи фиг. 9 или по таблицам справочников. [c.29]

Масса воды, испаряющейся с I поверхности электролита, тнгО = 1.90 кг ч (теплота парообразования ( = 2370 кДж/кг). Доля потерь теплоты за счет испарения воды составляет 60 % от общих потерь теплоты ванной ( без учета теплоты, уносимой циркулирующим электролитом). Для подогрева электролита (осуществляемого вне ванны) применяют сухой пар с полным теплосодержанием = 2700 кДж/кг, образующийся конденсат обладает теплосодержанием i 293 кДж/к1. [c.236]

В уравнении (89) представляет собой теплосодержание смеси при температуре кипения, (72— теплосодержание при фактической температуре смеси в точке питания и / — мольную теплоту испарения. В соответствии с этим получают величину абсциссы в точке g (рис. 66) [c.117]

Удельная энтальпия (теплосодержание) жидких нефтяных фракций при температуре Д ") численно равна количеству тепла, необходимому для нагрева единицы количества продукта от температуры T 273,lfK до заданной температуры. Энтальпия паров i/ больше энтальпии жидкости на величину теплоты испарения и перегрева паров. [c.95]

Так как в печи происходит частичное испарение сырья, то удельное теплосодержание его определяется по следующей формуле [c.143]

Энтальпия (теплосодержание). Удельная энтальпия жидких нефтепродуктов при температуре I численно раина количеству тепла (и кДж), необходимому для нагрева единицы количества продукта от температуры О °С до заданной температуры. Энтальпия паров (q ) больше энтальпии жидкости (я ) на величину теплоты испарения и перегрева паров. Приведем наиболее часто используемые уравнения для расчета энтальпии жидких и парообразных нефтепродуктов (в кДж/кг) при атмосферном давлении уравнение Фортча и Уитмена д = (0,00 855ТН0,4317Т-256,11 (2,1-р ), уравнение Крэга [c.85]

На11дем, например, теплоту испарения жидкого воздуха при Р = ата. По тепловой диаграмме (см. диаграмму 8) находим, что при Р= ата теплосодержание жидкого воздуха ( жндк, ). нагретого до температуры кипения, равно 22,0 ккал1кг (точка /), а теплосодержание газообразного воздуха (/газ. ) при тех же условиях равно 68,5 ккал1кг (точка /г). Следовательно, теплота испарения г сп. воздуха при 1 ата равна [c.123]

Эффективность охлаждения горючей смеси и продуктов сгорания впрыскиванием воды определяется полнотой ее испарения во всасывающей системе и полости цилиндра за счет теплосодержания горючей смеси и продуктов сгорания. Неиспарившаяся вода во всасывающей системе поступает в полость цилиндров двигателя, где за счет большого теплового напора испаряется, способствуя снижению температуры деталей образовавшийся водяной пар оказывает дополнительное антидетонаци-онное действие. [c.54]

Необходимо нагреть 17 400 кг1ч продукта от температуры 134 до 380° С. При давлении 1,03 ama на выходе из иечи происходит выпаривание 61% продукта. Средняя теплоемкость жидкости— 0,45 ккал/кг-°С, средняя теплота испарения — 80,5 ккал/кг, абсолютное теплосодержание на начало точки кипения при 1 ama — 222 ккал/кг. Угловой коэффициент 50%-ной точки кривой мгновенного испарения 2,42, а зависимость температуры 50%-ной точки от давления следующая [c.128]

Полученное уравнение является уравнением прямой линии в координатных осях теплосодержание — концентрация. Прямая эта на энтальпийной диаграмме проходит через точки а х, д ) и Ь Ч ) (рис. 3. 1) па этой же прямой лежпт точка с с координатами (а,0). Исследуем процесс однократного испароння при помощи изобарных температурных кривых и энтальпийной диаграммы. Пусть жидкость, поступающая на однократное испарение, характеризуется точкой 0 па графике изобар и точкой ао на энтальпийной диаграмме. Система, онродоляемая точками у1 о и ао, характеризует жидкость нрн температуре о с концентрацией НКК, равной а- [c.79]

Точ1са йо характеризует начальное состояние системы ордината этой точки определяет теплосодержание жидкости при температуре 0, а абсцисса — концентрацию а. Нагрев жидкости до темпе-ратури 11 на тепловой диаграмме характеризуется перемещением по вертикали вверх из точки а о в точку <21 — теплосодержание растет, а состав системы не меняется. В точке ах теплосодержание достигает величины, соответствующей теплосодержанию кипящей жидкости состава а, т. е. эта точка характеризует начало испарения. Пар, выделяющийся в первый момент испарения, характеризуется точкой [c.81]

Испарение в установках сжиженного газа с заглублешшми в грунт резервуарами происходит за счет тепла, отбираемого от окружающего грунта, а также за счет снижения теплосодержания хранимого в резервуаре газа. [c.32]

Теплосодержание нефтяных парен. Теплосодержание нефтяных паров слагается из тепла, расходуемохо на нагрев жидкого нефтепродукта от 0° до температуры кипения, скрытой теплоты испарения и тепла перегрева паров от точки кипения до заданной температуры. [c.97]

В качестве примера на рис. 17.4 приведена дериватограмма для гидропирофосфата натрия ЫазНР20,-9Н20 [124]. Термогравиметрическая кривая ТГ показывает убыль массы Дт навески образца в процессе нагревания. Температурная кривая Т — изменение ее температуры. Кривая ДТА — изменение теплосодержания образца в процессе нагревания площади, находящиеся внутри пиков этой кривой характеризуют расходы теплоты на экзо- или эндотермические процессы — на испарение, диссоциацию, дегидратацию, химические реакции. ДТГ — деривативная термогравиметрическая кривая, она показывает скорость изменения убыли массы навески. [c.368]

Для расчета энтальпии поступающих и отбираемых потоков служит специальная стандартная подпрограмма ETHL, в которой по составу всех потоков и физическим характеристикам компонентов (энтальпия, теплота испарения и т. д.) определяется общее теплосодержание потока Е. Поток пара V и поток жидкости L на выходе также состоят из Ff потоков отдельных комйонентов. Энтальпии этих потоков рассчитываются при помощи той же стандартной подпрограммы (рис. VIII-18). Температура Т этих потоков, необходимая для расчета энтальпии, вводится из ITR стандартной подпрограммы. [c.167]