Теплосодержание различных газов

Рис. 421. Теплосодержание продуктов сгорания при различных коэфициентах рециркуляции (температура отходящих дымовых газов 565°С, избыток воздуха—500/о)

Теплосодержание газов (в ккал кг-мол) при различных температурах [c.595]

Теплосодержание газов при различных температурах при Р = 1 ата [c.424]

Расчет по материально-тепловому балансу включает теплотехнические расчеты горения топлива — они общеизвестны, но требуют затраты времени. Так, согласно стандарту расчета определяют теплосодержание в газах по компонентам в зависимости от состава топлива в то же время погрешности, связанные с изменением температуры воздуха в различные сезоны не учитываются, как и изменение температуры материала, теплопотери и т. д. [c.113]

Рис. 59. Теплосодержание газовой смеси с различными концентрациями метанола-сырца g, кг/м газа при Р-300 атм.

Подсчет теплосодержаний дымового газа в ккал кГ (топл.) для нескольких различных температур при а=г1,15 представлен в табл. 73. То же при /х=1,35 дается в табл. 74. По дан- [c.350]

Энтальпия (теплосодержание). Если газ или пар нагревается при постоянном давлении, то вся получаемая веществом теплота расходуется только на изменение его энтальпии. Энтальпией или теплосодержанием в термодинамике принято называть то количество энергии тепловой или. механической), которое нужно сообщить 1 кг газа, пара или жидкости для того, чтобы при постоянном давлении нагреть его до данной температуры, начиная с какого-то исходного теплового состояния. В условном начальном состоянии энтальпию кипящей при данном давлении жидкости считают равной нулю. Расчеты проводят всегда с разностью энтальпий, поэтому начальное состояние принято произвольно и не имеет практического значения. Энтальпия обозначается латинской буквой i и выражается в ккал кг. Энтальпия зависит от свойств вещества и поэтому различна для разных газов и паров. Величину изменения энтальпии данного газа можно определить, умножив его теплоемкость Ср при постоянном давлении на разность между начальной и конечной температурами. Пользоваться величиной энтальпии удобно при проведении тепловых расчетов. [c.42]

На таких расчетах построены графики на фиг. 31, на которой показан ход кривых теплосодержания топочных газов для нескольких различных топлив при коэффициенте избытка воз- [c.99]

Значения теплосодержания циркуляционного газа будут различными в зависимости от температуры нагрева газа [c.320]

Часто при технических расчетах требуются данные по тепловым и термодинамическим свойствам реальных веществ при различных температурах и давлениях. В таких случаях необходимые данные могут быть легко определены путем введения соответствующих поправок к свойствам идеальных веществ при тех же температурах, что и интересующие нас реальные вещества. Эти поправки определяются по приведенным величинам. (Метод определения теплосодержания газов при высоких давлениях описан в главе I). [c.114]

Для проведения инженерных расчетов аппаратуры агрегатов синтеза метанола необходимы данные о теплосодержании смесей газов (СО, Нг, N2, СО2, СН4) с различными количествами метанола-сырца при высоком давлении (250—300 ат) в интервале температур от О до 400°С. [c.83]

Теплосодержание разных газов и паров различно и зависит от свойств данного вещества обозначается теплосодержание буквой / (латинское и ). Из технических паров наибольшим теплосодержанием обладает во дяной пар, который применяется для обогрева аппаратов в качестве источника тепла. [c.34]

Расчет узла смешения VI (см. рис. 12) свежего газа с циркуляционным в производстве жидкого аммиака и сборника VII несколько более сложен, чем расчет конденсаторов, он включает в себя тепловой баланс смешения потоков, обладающих различным теплосодержанием, при этом происходит испарение или конденсация части жидкого аммиака в зависимости от конкретных условий. [c.76]

Цены на нефтяные фракции, применяемые для производства синтез-газа в различных капиталистических странах, устанавливаются на основе таких общеизвестных и легко измеряемых свойств, как плотность, вязкость и содержание серы. Однако-для химического использования непосредственный интерес представляет элементарный состав нефтяной фракции или ее теплосодержание (энтальпия) при температуре сырьевого потока. Если эти параметры известны, то легко можно вычислить проектный расход кислорода, топлива и водяного пара на производство синтез-газа- Одной из задач данного доклада и является изложение общего метода расчетного определения эксплуатационных показателей установок производства синтез-газа непосредственно на основании таких свойств нефтяного сырья, как плотность, вязкость и содержание серы. Этот метод может также использоваться для построения эксплуатационных кривых, характеризующих поведение любого нефтяного сырья в реакторе частичного окисления, как функцию независимых параметров процесса отношения кислород топливо, отношения водяной пар топливо, температура предварительного подогрева, чистота кислорода и производительность. [c.185]

Физическое теплосодержание нефтяного сырья можно най-ТИ( из зависимостей, связывающих его с плотностью и характеризующим фактором [7]. Общая теплота различных продуктов сгорания, а также значения ее для кислорода, азота и водяного пара, содержащихся в сырьевых потоках, были опубликованы ранее [8] вместе с материальными и энергетическими балансами реакторов синтез-газа, работающих на газообразных топливах. [c.187]

Объем, теплосодержание и содержание водяных паров в коксовом газе прн различных температурах [c.39]

Анализируя уравнение (111-68), можно сделать следующие выводы эффективный коэффициент теплоотдачи имеет промежуточное значение по сравнению с Коэффициентами г и к с увеличением отношения теплосодержания (физической теплоты) к общему количеству тепла эффективный коэффициент теплоотдачи приближается к г обычно в этих условиях процесс теплоотдачи лимитируется сопротивлением со стороны газа и поэтому с увеличением скорости его общий коэффициент теплоотдачи возрастает. Следовательно, могут получиться совершенно различные значения общего эффективного коэффициента теплоотдачи для смеси одинакового состава в одних и тех же пределах температур, но в аппаратах различной конструкции (по числу труб, их диаметру и длине). Вероятно, это связано с недостатком опубликованных в литературе исследований по данному виду теплоотдачи. [c.212]

Пользуясь равновесными данными системы СН — N3, определяем температуры конденсации различных смесей и наносим их на диаграмму / — х. Соединяя найденные точки, получаем линию конденсации. Изотермы жидкости строятся по тому же принципу, что и для газа. Дело осложняется тем, что часть температур равновесия лежит выше критической температуры азота, отчего теплосодержание [c.284]

Тепло, вносимое бензольными углеводородами, сероводородом и другими компонентами коксового газа, можно не учитывать, так как все они проходят через сатуратор не задерживаясь. Разница в теплосодержании этих компонентов, возникающая благо-даря различной температуре входящего и выходящего газа, ничтожна, и ее можно не учитывать. [c.131]

Необходимые для расчета значения теплосодержаний газовой смеси при различных давлениях, температурах и составах газа определялись линейной интерполяцией и экстраполяцией по трем параметрам. [c.172]

В зависимости от термодинамических параметров жидкости ха->актер истечения через аварийное отверстие может быть различным. Ла практике встречаются два случая, в первом жидкость имеет температуру ниже точки кипения при атмосферном давлении и вытекает из отверстия в виде компактных или раздробленных струй. Этот тип истечения наблюдается при разрыве трубопроводов и аппаратов, содержащих жидкости со сравнительно высокой температурой кипения, таких как нефть, керосин, бензин, ацетон и др. Наиболее типичным примером такого истечения является фонтанирующая нефтяная скважина. Если температура жидкости превышает температуру ее кипения при атмосферном давлении, то при истечении из отверстия она частично испаряется за счет избыточного теплосодержания. Поэтому жидкость распыляется сразу же после истечения и переходит в двухфазную газожидкостную струю. Такой случай наиболее характергн для жидкостей с низкой температурой кипения, в частности для сжиженных газов. [c.28]

Зависимости расхода кислорода на 1 нм смешанного газа при а = 1 от содержания кислорода в дутье показаны на рис. 11 и 12. На графиках рис. 13, 14, 15 приведены аналогичные зависимости для различных видов топлива, а на графике рис. 16 дано изменение теплосодержания продуктов горения в зависимости от содержания кислорода в обогащенном дутье при а== 1. [c.48]

Ряс. V-36. Теплосодержание влажного газа пиролиза при различной температуре и давлении (расчет на ЮООл газа). [c.211]

Необходимо также принимать во внимание диссоциацию таких газов, как О2, Нг и др. В расчетах мы приняли ряд сущест-венн з1х допущений, чтобы упростить задачу. В примерах рассмотрена диссоциация СО2, Н2О и их смеси. Теория диссоциации изложена на основе некоторых упрощающих предположений в статье приводятся кривые кажущегося теплосодержания для различных газов. Для нескольких случаев рассматривается поведение газов в смесях и их взаимное влиян ие при диссоциации. [c.18]

Процесс частичного окисления требует а) сырьевой системы для подачи точно реглируемых количеств топлива, кислорода и других реагирующих компонентов б) одной или нескольких горелок специальной конструкции, обеспечивающих быстрое смешение реагирующих веществ в) футерованного огнеупорным материалом реактора г) системы охлаждения для утилизации физического теплосодержания выходящих из реактора газов. В качестве сырья можно применять практи-,чески любые углеводороды [1]. В промышленном масштабе применяют газообразные топлива различного состава, в том числе нефтезаводские газы, отходящие газы производства ацетилена и побочный газ от производства углеводородов по Фи-шеру-Тропшу. Процесс успешно применялся для газификации различных жидких топлив, в том числе любых нефтяных фракций — от пропана, легкого бензина и газойлей до тяжелых остаточных топлив — и каменноугольной смолы. [c.182]

Равновеликие заштрихованные прямоугольники характеризуют левую и правую части уравнения (246), т. е. обмен тепла между топочными газами и теплоносителем. В зависимости от свойств топлива и условий его сжигания ( / и ) возможны различные соотнощения размеров этих прямоугольников. Если теплосодержание возврата после выхода из рабочего пространства лонижается вследствие тепловых потерь до величины и то количество топочных газов в смеси должно увеличиться до Кт1. чтобы компенсировать эти тепловые потери в соответствии с равенством [c.381]

При работе в парогазовом режиме количество воды, подаваемой на испарение, определяется теплосодержанием продуктов сгорания, которые являются теплоносителем в зоне испарения. Поэтому практический интерес при создании системы управления и регулирования представляет уравнение множественной регреосии, связывающее количество тепла с уходящими газами с входными параметрами. Оно дает возможность, оценивая степень влияния различных параметров на количество тепла с уходящими газами, обоснованно выбрать управляющие воздействия. [c.108]

Допустим, что реальному течению жидкости (газа) в аппарате соответствует некоторая топологическая структура потоков. Структура представлена рядом ячеек идеального смешения, связанных межъячеечными потоками, которые могут бьггь нестационарными и иметь самую различную физическую природу. Каждая ячейка характеризуется объемом И, и физическими параметрами, определяющими состояние находящейся в ней среды. В зависимости от интенсивности перемешивания в той или иной части аппарата, объемы ячеек мо1ут быть различными. Как показывает практика создания и применения таких моделей, в качестве параметров состояния обрабатываемой среды необходимо принимать такие интегральные характеристики, как, например, содержание в ячейке массы растворенного в жидкой фазе компонента А — М (т) = С (т)У , ее теплосодержание бХт) = рсУ,(Хх) и т. Д.- [c.655]

Теплосодержание исходных ьсщесть. содержание исходных веществ при различных начальных температурах относительно 298° К, считая их идеальными газами, по выражению [c.60]

Вследствие незначительного теплосодержания поступавшей в двигитель водородовоздушной смеси мощность- последнего падала. Поэтому сравнение газа со смесями топлив производилось при различной нагрузке. [c.258]

Мы не будем останавливаться здесь на различных конструкциях реторт и печей, разработанных в течение столетий. В простую перегонную установку с горизонтальной ретортой можно загружать 1—2,5 плотной древесины. На крупных установках применяются длинные камерные реторты древесину (например, 10 плотной древесины) подают в них вагонетками, в которых происходит обугливание. Во всех упомянутых процессах применяется наружный обогрев. Количество тепла, подводимого таким образом, попятно, ограниченно. В процессе Рейхарда применяется непосредственнь й внутренний обогрев газами, выделяющимися при сухой перегонке. В реторты можно в один прием загрузить 40 м плотной древесины. Такие установки имеются в Констанце и Маннгейме. Существуют и непрерывные методы перегонки. По одному из них древесина в тележках перемещается в печи длиной 100 м, разделенной на отдельные камеры, выполненные в виде шлюзов. Для предварительного подогрева отопи-гельного газа используется теплосодержание готового угля, который при этом охлаждается. [c.314]

Газ, поступающий в скруббер, обычно имеет начальную температуру выще точки росы — температуры начала конденсации личать две фазы — испарения и конденсации. В первой фазе водяных паров. В процессе охлаждения такого газа нужно раз-физическое тепло газа расходуется на испарение части охлаждающей воды при этом температура газа снижается, влагосо-держание увеличивается, а теплосодержаипс газа остается постоянным, так как испаренная вода в виде паров присоединяется к газу. Эта фаза протекает до тех пор, пока газ с водяными парами не охладится до точки росы. С этого момента наступает вторая фаза, когда вследствие дальнейшего охлаждения газа водяные пары начинают кондеисироваться, а температура, влаго-содержание и теплосодержание газа постепенно снижаются газ при этом все время остается насыщенным. Наряду с водяными парами конденсируются пары других жидких погонов — уксусной кислоты, фенолов, части смол и других соединений в соответствии с температурой кх кипения. Теплообмен в каждой фазе происходит с различной интенсивноегью. [c.248]

На основании значений интегральных эффектов дросселирования, найденных экспериментально для различных температур и давлений, построен ряд диаграмм, выражающих состояние реального газа. К ним относятся i — Т, Т — S, Ср — Г-диаграммы и др., построенные для воздуха, кислорода, азота и других газов. Этими диаграммами удобно пользоваться для графического изображения и расчетов процессов сжижения. Значения интегрального эффекта дросселирования просто и удобно определять по г — Г-диаграмме (фиг. 127). Эффект дросселирования может быть выражен как в градусах ДТ,-, так и в калориях. Для этого определят разность теплосодержаний сжатого и расширенного газа при одной и той же температуре, что и составляет выраженный в калориях изотермический эффект дросселирования Ыт, или холодопроизводительность установки. Между дроссельным эффектом Air при Т = onst и интегральным эффектом АГ при дросселировании от давления Р до Pj существует следующая зависимость [c.455]

При одних и тех же конструктивных параметрах детектора коэффициент Р зависит только от теплопроводности газа и температуры нити. Такжак детектор обычно измеряет очень малые концентрации компонентов в газе-носителе, то без заметной погрешности можно принять во всех случаях теплопроводность среды в детекторе постоянной. Величину 2/ при малых примесях различных горючих газов также можно считать постоянной, так Как в основном она определяется теплосодержанием воздуха. При постоянной скорости W газа-носителя, ЧТО имеет место при хроматографическом анализе, выражение (29) примет вид [c.76]

Данное сообщение имеет целью обсуждение термодинамической устойчивости различных форм гидратированных протонов путем расчета их свободных теплосодержаний гидратации AZ и сопоставления их с опытной величиной. Опытной величиной свободного AZon теплосодержания гидратации мы называем величину, полученную из термохимических опытных данных при помощи соотношения AZ = ЛИ — TAS. Величина АН из опытных термохимических данных определена Мищенко 19]. Она оказалась равной при 25 —263 ккал. В расчетах Мищенко использовалось хорошо обоснованное предположение о равенстве теплот гидратации ионов 1" и s". Мищенко показано, что применение этого предположения и расчетах других исследователей также приводит к величине теплоты гидратацци протонов при 25 равной—263 ккал. Значение энтропии гидратации определено в ряде работ. Нами использовано значение ASr = —38,6 взятое из работы 110]. Опытная величина свобод-11010 теплосодержания, вычисленная из этих данных составляет 251,5 ккал. Электростатическая теория гидратации иоиов за последние годы получила дальнейшее развитие в работах Мищенко п Сухотина, Дракипа и Михайлова, Лейдлера и Пегиса и в др. работах [1]. Расчет гидратации протона в этих работах ие приводился. В наших расчетах использован метод, применявшийся Мищенко п Сухотиным, представляющий дальнейшее развитие работ Бернала и Фаулера. Этот метод представляется нам наиболее строгим, т. к. оп использует положения электростатики и термодинамики. В наших расчетах в качестве исходного состояния принимаем протоны в виде идеального газа с Р-= 1 атм. В качестве конечного состояния принимаем водный раствор протонов с активностью а = с = 1 моль/литр. Воображаемый обратимый процесс гидратации осуществляем через стадии 1. изотермическое обратимое испарение п молей НгО, необходимых для образования [c.110]

Примечание. Теплосодержания компонентов получены при пересчете табличных данных для различных температур, например, для углекислого газа теплосодержание при 100° равно 935 ккал1кмоль (см. приложение, табл. 86) теплосодержание при 20° [c.273]