Испарения скорость, уравнение

Свободное испарение и эффузия. В 1913 г. Ленгмюр впервые показал, что уравнение Герца—Кнудсена применено также и для описания испарения со свободной поверхности твердого тела. Он исследовал испарение вольфрама с нитей в откачанных стеклянных баллонах и предположил, что скорость испарения вещества при давлениях, меньших 1 мм рт. ст.. такая же, как если бы поверхность находилась в равновесии со своим паром. Поскольку повторная конденсация испаренных молекул была исключена, то он вывел выражение для максимальной скорости испарения, совпадающее с уравнением (47). Зная величину уменьшения веса нити за определенное время испарения, Ленгмюр рассчитал давление паров вольфрама. Для того, чтобы сделать это, необходимо молекулярную скорость испарения, см. уравнение (47), умножить на массу молекулы. Это приводит к скорости испарения по массе [c.38]

Скорость испарения топлива согласно закону Дальтона определяется следующим уравнением [c.39]

Скорость испарения описывается уравнением [c.405]

По Лэнгмюру скорость испарения описывается уравнением [c.118]

Согласно кинетической теории скорость испарения выражается уравнением [c.239]

В более общем случае при расчете теплообменников необходимо приведенные уравнения дополнить уравнениями, характеризующими изменение объемной скорости потоков по длине аппарата, изменение теплоемкости в функции температуры, зависимость коэффициента теплопередачи от объемных расходов. Аналогично необходимо учитывать теплоту фазовых переходов при конденсации или испарения теплоносителя иди хладоагента. Алгоритмы расчета тенлообменной аппаратуры различных типов изложены в монографии [43]. [c.126]

Скорость испарения описывается уравнением Лэнгмюра [c.68]

Однако для практических целей длительность сушки вычисляется для определенного изменения средней влажности материала, поэтому необходимо знать соотношение между средней влажностью материала и влажностью на поверхности, которое будет зависеть от сопротивления внутренней диффузии. Таким образом для решения задачи о длительности сушки в периоде падающей скорости испарения к уравнению (142) следует добавить уравнение внутренней диффузии, аналогичное уравнению теплопроводности при соответствующих граничных условиях, определяемых условиями испарения на поверхности. [c.135]

При коэффициенте конденсации, равном единице, скорости обмена и испарения связаны уравнением [c.551]

Если процесс лимитируется возгонкой (испарением), скорость реакции в порошкообразной смеси и зависимость степени превращения от времени выражаются уравнениями [c.33]

Результаты расчетов скорости испарения по уравнению (126) приведены на рис. 14. Однако действительная скорость испарения металла в печи будет существенно ниже, так как лишь при плавке молибдена мы имеем вакуум в зоне дуги лучше 1 мк рт. ст., когда давление газов уже практически не влияет на скорость испарения. [c.34]

При использовании указанных выше формул для расчета скорости нспа рения топлив важным является определение теплофизических констант. Теплоту испарения у, теплоемкость жидкой фазы Ст, давление насыщенного пара Р, следует брать при температуре поверхности капли Тя, коэффициенты диффузии Da и температуропроводности а, кинематическую вязкость V и теплоемкость паров ср.а —при температуре пограничного слоя Гт коэффициеп теплопроводности среды — при температуре воздуха Гв. При высокотемп >а-туриом испарении (7 в>7, ) обычно используют уравнение (3 9в), при Гн Г, применяют формулу (3.29а). Если давление насыщенных паров (Р ) мало по сравнению с давлением окружающей среды (Р), можно пользовать ся уравнением (3.19), [c.109]

Поправка Н. А. Фукса корректирует скорость конденсации (испарения). Уточненное уравнение Максвелла имеет вид [c.66]

Традиционный подход к решению задач массо- и теплообмена заключается в исследовании уравнений конвективного переноса, в которых компоненты скорости жидкости определены из рассмотрения соответствующей этому процессу гидродинамической задачи. При этом не учитывается влияние массовых и тепловых потоков на гидродинамические характеристики течения. Для экстракции, абсорбции и ряда других процессов такие приближения дают удовлетворительные результаты. Однако в ряде задач теплообмена, связанных с испарением или конденсацией капель, массообмен может оказывать существенное влияние на гидродинамику потока. [c.168]

Кроме того, топлива нефтяного происхождения отличаются от однородных жидкостей (воды, спирта) еще тем, что по мере испарения давление насыщенных паров различных топлив не остается постоянным. Вследствие этого исходное уравнение для определения концентрации и скорости испарения топлив имеет более сложный вид [64]. [c.106]

Если процесс испарения происходит при постоянной концентрации с=](1ет (что характерно только для однородных жидкостей), то формула (У.25) переходит в формулу (У.22). Таким образом, скорость испарения капель ш неоднородных жидкостей может быть теоретически определена по уравнению (У.25), но для этого необходимо знать закономерность изменения концентрации испаряющихся фракций от времени с=/(т). [c.106]

Уравнение (XVI, 15) применимо лишь для стационарного процесса, для которого скорость испарения жидкости постоянна. Если построить график (рис. 185), отложив по оси абсцисс время, а по оси ординат — расстояние от вершины столбика до мениска А, то для стационарного процесса и незначительно различающихся значений А все точки должны лечь на прямую. Однако в действительности при проведении опыта в том или ином интервале времени условия испарения менялись и процесс не был стационарным. Так, например, в начале [c.433]

Проведя интегрирование уравнения (1.20) в пределах от х = 0 до х = Ь, получим выражение для скорости испарения при данном значении Ь [c.28]

Таким образом, уравнение (2.18), являясь условием равновесия, характеризует такое состояние данной системы, когда скорости протекающих в ней противоположных процессов (например, испарения и конденсации, прямой и обратной химической реакции) становятся равными. [c.182]

Расчет процесса разделения по уравнению (I, 132) производится в следующей последовательности. Задано количество загруженной в куб смеси Оу, кГ-моль состав исходной смеси Ху, мол. доли состав дистиллята Хр, мол. доли состав кубового остатка Хр, мол. доли скорость испарения — отгонки О, кГ-моль ч. [c.60]

Находим ряд значений интеграла уравнения (I, 132), измеряя площадь под кривой (см. рис. 33) для каждого л , начиная от ординаты, отвечающей составу исходной смеси Ху. Далее при заданных скорости испарения О, количестве исходной смеси 0 и составах х и находим ряд значений времени т, вплоть до состава [c.61]

Равновесие, определяемое понятием парциального давления. Если давление в системе не превышает 3,5 кгс/см , то ее равновесный состав мон ш достаточно точно рассчитать с помощью закона Рауля и Дальтона для идеальных растворов. Этот закон основан на допущении, что скорость испарения или конденсации данного компонента зависит от его парциального давления Рпщ,п в любой фазе, где он полностью растворим. Уравнение закона идеальных растворов, имеет вид [c.43]

Для скорости испарения индивидуального компонента из многокомпонентной капли уравнение имеет вид [32] [c.72]

Полнота нспарения н атомнзацвн пробы. Как испарение [см. уравнение (11.20), стадия 1], так и атомизация (стадия 2) являются эндотермическими процессами, поэтому их протеканию благоприятствует повышение температуры. Неполнота испарения и атомизации может серьезно повлиять на результаты анализа при использовании пламенных атомизаторов. Температура в них относительно невысока, а проба подается в виде раствора с большой скоростью и, следовательно, находится в атомизаторе весьма незначительное время. Степень атомизации вешества в пламени зависит от конструкции атомизатора (в первую очередь — распыляющей форсунки) и режима его работы, но, как правило, никогда не превышает нескольких процентов от общего содержания определяемого компонента. Атомизацию можно увеличить введением в распыляемый раствор специальных добавок (например, поверхностно-активных веществ), уменьшающих вязкость и поверхностное натяжение раствора и тем самым способствующих его диспергированию. При использовании электроразрядных атомизаторов (дуга, искра), предназначенных для анализа твердых образцов, степень атомизации сильно зависит от физического состояния пробы. Например, при анализе образцов сплава и минерала с одинаковым содержанием меди в одинаковых условиях интенсивность испускания линий меди может быть различной. [c.235]

Босуорту и Ридиэлу [95, 119] удалось приспособить метод к. р. п. для исследования испарения натрия с вольфрамовой нити. В интервале температур 610—795° К десорбция сопровождалась отрицательным смещением поверхностного потенциала. Кривые поверхностный потенциал — время при помощи предварительно полученных калибровочных данных преобразовывали в кривые заполнение — время . Результаты отражают взаимное влияние процессов адсорбции и десорбции, протекающих на вольфрамовой нити. Поэтому теплоту испарения цсп можно было рассчитать из температурного коэффициента скорости испарения по уравнению Клапейрона [c.130]

Босуорт и Ридиэл [96] определили также скорость изменения к. р. п. покрытой кислородом вольфрамовой нити, находившейся при температурах от 1270 до 1930° К- И в этом случае условия эксперимента позволили вычислить теплоту испарения по уравнению Клапейрона. Найденное при малых заполнениях значение около 150 ккал/моль удовлетворительно согласуется с калориметрической теплотой адсорбции Ог на вольфраме [24]. [c.131]

Таким образом, для описания конвективной диффузии при испарении топлив можно использовать уравнения (3.17) или (3.18), причем последнее применяют во многих технических расчетах. При этом обычно определяют массовую скорость I испа рения топлива со всей его поверхности F I = iF. Величина 1 представляет собой скорость уменьшения массы вещества (топлива) при испарении в единицу времени и определяется по уравнению [c.107]

В условиях вынужденной конвекции, характерной для смесеобразования в ДВС, расчет испарения капель очень сложен, поэтому вводят ряд упрощающих допущений. Так, Г. М. Камфер [131], используя зависимость Мим = = 0,55Не Рсм = 0,33, для описания испарения капли при обтекании ее воздухом с постоянной скоростью предлагает уравнение [c.110]

Так как испарение обусловлено отрывом от жидкости молекул, обладающих кинетической энергией, достаточ)юй для преодоления сил сцепления, а согласно уравнению (VI,4), количество таких молекул с иовышеннем температуры возрастает в экспоненциальной зависимости, то скорость испарения быстро увеличивается с повышением температуры. В то же время скорость конденсации определяется средней квадратичной скоростью молекул, для которой кинетическая теория газов дает следующее уравнение [c.166]

Для определения коэффициента диффузии экспериментальносоздают такие условия, в которых процесс испарения жидкости и диффузия ее паров в тот или иной газ будет протекать стациопарно. Характерной особенностью стационарного процесса является то, что его скорость, а также состояние системы в любой ее точке не меняются со временем. Стационарный процесс диффузии устанавливается тогда, когда с двух сторон конечного определенного объема, заполненного газом, в котором происходит диффузия паров, поддерживаются постоянные во времени, но разные по концентрации паров. Стационарный процесс диффузии легко рассчитать. Так, для описания скорости исиарения жидкости в вертикальной цилиндрической трубке, у верхнего среза которой поддерживается постоянное парциальное давление паров Стефан получил уравнение [c.424]

Значения а, представленные на рис. IX-1, определены при абсорбции газов концентрированными растворами реагентов. Поэтому они примерно соответствуют значениям Ош для испарения воды, имеющимся в литературе. Онда и др. показали, что величины смоченной поверхности и межфазной поверхности, найденной по результатам измерения скорости абсорбции Oj растворами NaOH, одинаковы. Приведенное уравнение (IX,28) получено обобщением экспериментальных данных для смоченной поверхности, но фактически оно дает значения а, достаточно близкие представленным на рис. IX-1. [c.219]

Скорость испарения при данном L, определяемая уравнением (1.21), выражается через формально взаимно независимые потоки пара Qv и пленочной жидкости Qf. Однако в действительности эти потоки взаимосвязаны вода испаряется с поверхности пленки внутри капилляра, вследствие чего поддерживается заданное уравнением (1.20) распределение давления пара р х). Распределение потоков в фазе пара Qt x) и в жидкой пленке Qf x) по длине канала капилляра схематически изображено на рис. 1.10 (внизу). При приближении к устью капилляра растет вклад потока в фазе пара в связи с ростом градиента dpidx. В связи с тем что при понижении pjps (и росте П) толщина пленок уменьщается, величина второго члена в уравнении (1.20), характеризующего пленочный поток, резко снижается. Следует отметить, что жидкость в узких капиллярах практически не испаряется с поверхности мениска. Испарение происходит с поверхности пленки, отсасывающей жидкость, из-под мениска. [c.29]

Если при прохожденпп жидкости через трубы печи испарения не происходит, т. е., если жидкость на выходе из печи имеет температуру ниже, чем начало точкп кипения этой жидкости при давлении на выходе из печи, потеря напора на трение может быть вычислена из уравнения (88). При расчете используется средний удельный вес V ы средние значения коэффициента трения /. Этим уравнением удобнее пользоваться в пpeoбpaзoвaннo [ виде, когда объемная скорость заменена весовой [c.104]