Усадка температурная зависимость

В связи с расширением областей применения парафинов, церезинов и разработкой на их основе восковых композиций большое значение приобретают физико-механические свойства этих продуктов, такие как твердость, прочность, пластичность, адгезия, усадка и др. Прочностные и пластичные свойства твердых углеводородов могут быть оценены по остаточному напряжению сдвига, температуре хрупкости и показателю пластичности. Результаты работ [16, 22] показали, что физико-механические свойства твердых углеводородов обусловлены их химическим составом, структурой молекул отдельных групп компонентов и связанной с ней плотностью упаковки кристаллов твердых углеводородов, а также фазовым состоянием вещества. Сопоставление физико-механических свойств со структурой твердых углеводородов проведено [16] на молекулярном уровне с использованием температурных зависимостей показателей преломления и ИК-спектров в области 700—1700 см-. На рис. 33 и 34 приведены результаты исследования грозненского парафина, состоящего из парафиновых углеводородов нормального строения, и углеводородов церезина 80 , не образующих комплекс с карбамидом и содержащих разветвленные и циклические структуры. [c.126]

Такой характер температурной зависимости позволяет предположить существование двух механизмов усадки, сопровождающих процесс восстановления ориентированных структурных элементов. При низких температурах нагрева (первая температурная область) усадка образцов происходит с большей энергией активации. Причем возможно одновременное протекание нескольких релаксационных процессов. Каждый из этих процессов может характеризоваться своим индивидуальным значением энергии активации. При температуре выше переходной области (вторая температурная область) процессы восстановления ориентированных структурных элементов характеризуются меньшей энер- [c.61]

Рис. 28. Температурная зависимость усадки аморфных (а) и кристаллических (б) полимеров

Действительно, поскольку в детали, показанной на рис. 2.24, армирующие элементы ориентированы перпендикулярно продольной оси симметрии, это приводит к монотонному возрастанию зависимости усадки от температуры. Поэтому температурная зависимость коробления также характеризуется монотонно возрастающей кривой без экстремума. [c.111]

Таким образом, сравнительное исследование температурных зависимостей и других (статических) характеристик —модуля упругости, скорости усадки и т. д. — может дать ценную информацию о формировании комплекса механических свойств полиимидов, как это сделано, например, для алифатических и ароматических полиимидов [39]. [c.224]

Рис. 47. Температурная зависимость усадки листового пентапласта

Температурная зависимость усадки, как показано в работах [5 6], хорошо описывается уравнением вида [c.266]

В полулогарифмических координатах график температурной зависимости степени обратимости деформации выражается двумя прямолинейными участками с довольно резким переходом от одного к другому (рис. 4.35). Переходные области для каждого графика, отвечающего определенной температуре растяжения, соответствуют температуре усадки Гус, которая во всех случаях выше температуры деформации. Кажущаяся энергия активации релаксационного процесса усадки для всех ориентированных образцов при Туе выше и ниже переходных областей оказались равной соответственно 16—17 кДж/моль кин. ед. и 83—84 кДж/моль кин. ед. [c.178]

Такой характер температурной зависимости позволил предположить существование двух механизмов усадки, сопровож- [c.178]

На рис. 47 схематически представлены скорости усадки углей А и В. А — коксовый или полужирный уголь, В — спекающийся пламенный уголь с высоким выходом летучих веществ. Эти кривые продолжены пунктиром в область пластической зоны. Экспериментально было определено, что температура затвердевания 0 смеси 50—50 оказалась гораздо ближе к 0 (Л), чем к 05 (В), в тех случаях, когда степень измельчения угля была не слишком высокой. Кривую усадки смеси, представленную пунктирной линией, можно считать средневзвешенной кривой этих двух компонентов, но ее нижним температурным пределом будет температура затвердевания смеси 0 . В зависимости от относительного расположения двух кривых, доли участия компонентов в смеси и степени их измельчения могут быть получены различные конфигурации кривых. Самыми распространенными случаями являются следующие [c.162]

Была прослежена [501 температурная последовательность характера кристаллизации от 40 до 240 по зависимости усадки ориентированного аморфного волокна от температ ры. На графике Ig А = / (1/Г) К — равновесное значение усадки Т — температура) наблюдаются точки перегиба, которые были интерпретированы следующим образом [c.112]

Больщинство проблем, возникающих при литье под давлением, связано с тем, что этот процесс протекает при переменном давлении в нестационарных температурных условиях и сопровождается значительными изменениями плотности полимера в зависимости от температуры и давления. При повышенной температуре плотность полимера значительно ниже, чем при комнатной. Поэтому, если заполнить форму расплавом и охлаждать его при атмосферном давлении, размеры готового изделия вследствие температурной усадки будут существенно отличаться от размеров формы. [c.419]

Большинство проблем, возникающих при литье под давлением, связано с тем, что этот процесс протекает при переменном давлении в нестационарных температурных условиях и сопровождается значительными изменениями плотности полимера в зависимости от температуры и давления. При повышенной температуре плотность полимера меньше, чем при комнатной температуре. Поэтому если заполнить форму расплавом и охлаждать его при атмосферном давлении, то вследствие температурной усадки размеры готового изделия будут существенно отличаться от размеров формы. Для компенсации температурной усадки форму заполняют под высоким давлением. Поэтому в начале процесса охлаждения полимер в форме находится в состоянии объемного сжатия. По мере охлаждения объемное сжатие уменьшается, оставаясь тем не менее отличным от нуля. [c.438]

При исследовании спекания обычно сравнивают кинетику я относительную величину усадки, температурную зависимость пористости и плотности полученной керамики. По этим параметрам делают вывод об активности и технологических свойствах пороп1ков. [c.204]

Деформация пленки фторопласта-4 носит вынужденноэластичес-кий характер, на что указывает температурная зависимость усадки, представленная на рис. 98. [c.176]

Можно предполагать, что экстремальный характер температурной зависимости усадки обусловлен протеканием при извлечении изделий из пресс-формы и в процессе их охлаждения двух конкурирующих процессов. С одной стороны, увеличение температуры прессования приводит к росту прочности и жесткости полимерной матрицы, в результате чего усадка композиции увеличивается, так как уменьшается степень восстановления упругодеформнрованного каркаса из армирующих элементов в момент извлечения изделия из пресс-формы. С другой стороны, с повышением температуры возрастает роль релаксационных явлений в полимерной матрице, которые уменьшают ее способность удерживать упругие волокна в деформированном состоянии. Это предположение подтверждает экстремальный характер температурной зависимости упругого восстановления горячих образцов после их извлечения из пресс-формы (рис. 2.16). [c.102]

Таким образом, изготовление деталей из хаотически армированных композитов рекомендуется производить при тех температурных режимах, которые соответствуют зкстремумам на кривых температурной зависимости усадки. В этом случае, несмотря на значительную величину усадки, достигается меньшее рассеивание усадни, а следовательно, большая точность изготовления изделий. [c.104]

Для выявления механизма усадки рассматриваемых материалов представляют интерес температурные зависимости коробления деталей (см. рис, 2.24, 2.25). Выше указывалось, что экйтремаль-ный характер температурной зависимости усадки обусловлен главным образом соотношением жесткости полимерной матрицы и упругости деформированного каркаса из армирующих элементов при извлечении изделия из пресс-формы и его охлаждении [27]. Если деформированный каркас состоит из ориентированных армирующих элементов (см. рис. 2.24), то в направлении, перпендикулярном ориентации, упругого восстановления не происходит. В этом направлении температурная зависимость усадки приближается к прямолинейной зависимости для материала с порошкообразным наполнителем. [c.111]

Используя метод капиллярной вискозиметрии, можно получать кривые течения (кривые зависимости скорости сдвига от напряжения сдвига или эффективной вязкости от скорости сдвига, представляемые обычно в логарифмических координатах), оценивать температурные коэффициенты вязкости и энергию активации вязкого течения, степенные константы уравнения Оствальда-де-Вилла, определять критические скорости и напряжения сдвига, соответствующие наступлению нерегулярного течения или эластической турбулентности , величину усадки или эластического восстановления (степень разбухания экструдата). Наиболее распространенным методом измерения усадки У и разбухсшия экструдата d/D является гравиметрический. Метод заключается во взвешивании отрезка экструдата определенной длины и сравнении полученной массы Рэ с расчетной Рр [c.448]

Рис. 3.7. Температурная зависимость обратимой деформации (усадки) пленок фторопласта ЗМ, деформированных до 350% без образования капсул ( ) и с образованием кгпсул (д), и пленок фторопласта 32Л, деформированных без образования капсул (О) и с образованием капсул (А) в н-нонане

Исследование температурной зависимости интенсивности изменения содержания нормальных алканов (Да/Л Г), кипящих при различных температурах при атмосферном давлении, в пленках из фторопласта ЗМ, содержапщх капсулы, показывает (рис. ЗЛ1), что разрушение структурных капсул не связано непосредственно с температурой кипения находящейся в капсуле жидкости, а определяется несколькими одновременно действующими факторами изменением прочности пленок, степенью их усадки, давлением пара жидкости в капсулах, технологическим режимом получения капсульной структуры. [c.141]

Рассмотрим вариант, когда необходимо рассчитать изменение модуля упругости лишь в пределах заданного температурного интервала. В этом случае не обязательно располагать данными по усадке материала во всем диапазоне температур отверждения, чтобы получить сведения о степени отверждения. Достаточно определить величину модуля упругости в конце процесса отверждения, проводимого при разных температурах. Е (Т) и температурную зависимость константы общей скорости отверждения в пределах заданного температурного интервала к(Т). Тогда кинетику изменения модуля упругости в процессе отверждения при Тг onst можно рассчитать для реакции первого порядка по уравнению [c.92]

Показано, что растяжение в направлении у оказывает незначительное влияние на вид изотермы деформации в направлении х. При повышенных температурах (80 и 100 °С) влияние растяжения вдоль оси у на зависимость ax = f(ex) практически отсутствует. Свойства предварительно двухосно-ориентированных пленок в каждом направлении (разрушающее напряжение и усадка при нагревании) определяются в основном только степенью вытяжки в данном направлении и почти не зависят от растяжения в перпендикулярном направлении. Так, разрушающее напряжение и усадка при нагревании в направлении предварительного растяжения на 300% при одноосно-растяпутых и двухосно-растянутых пленок с разными степенями растяжения в перпендикулярном паправлении почти совпадают. В перпендикулярном направлении разрушающее напряжение и усадка двухосно-растянутых образцов увеличиваются с повышением кратности вытяжки вдоль оси. Степень обратимости деформации в одном направлении при нагреве двухосно-растянутых пленок практически не зависит от степени вытяжки в другом направлении. Это свидетельствует о том, что устойчивость возникших ориентированных структур не зависит от растяжения в перпендикулярном направлении. Температурная зависимость восстановления обратимой деформации двухосно-ориентированных образцов в полулогарифмических координатах совпадает с одной из кривых для одноосного растяжения, отвечающей определенной температуре растяжения. [c.181]

Основные свойства (класс бетона по предельно допустимой температуре применения, проектная марка по прочности на сжатие, остаточная прочность иа сжатие после нагрева, объемная масса, температурная усадка, коэффициент теплопроводимо-сти, термическая стойкость) жаропрочных бетонов в зависимости от применяемых материалов приведены в СП 156—79. [c.254]

Ответственной операцией при получении изделий из искусственного графита является обжиг заготовок, при котором достигается спекание вяжущего. Обжиг производят в многокамерных газовых печах. При обжиге заготовок происходит усадка до 15— 20% по обтзсму. Температурный режим обжига подбирается таким образом, чтобы усадка внешних и внутренних слоев совпадала. Нарушение температурного обжига режима ведет к появле- шю трещин. Продолжительность цикла обжига (нагрев и охлаждение) составляет 3—5 педель, в зависимости от размеров и плотности изделий. [c.450]

ГО, так и в асфальтобетоне, происходит при циклическом охлаждении — нагревании. Для исследования влияния на температуру хрупкости усадочных напряжений пластинки с нанесенными на них битумными пленками устанавливались в холодильник, в котором они выдерживались при циклическом охлаждении — нагревании. Температура одного цикла в пределах от +30 до —17°С (рис. 4). Верхний темпе" затурный предел был выбран таким, чтобы испытуемые образцы битума находились в вязкотекучем состоянии. Нижний температурный предел цикла был равен средней температуре асфальтобетонного покрытия для Европейской части СССР [20]. Испытывались 4 образца битумов, один из которых был маловязким, а остальные более вязкой марки с одинаковой пенетрацией при 25°С, но различного реологического типа (см.табл. ]). Температура хрупкости битумов при переменном воздействии охлаждения — нагревания повышается в различной степени в зависимости от их качества (рис. 5). Причем характер этих зависимостей затухающий, что свидетельствует не об обычном усталостном разрушении, которое имеет место при испытании в аналогичном режиме некоторых других материалов, например упругих, а о термовязкопластической усталости, когда разрушение наступает как вследствие возникновения термических деформаций при охлаждении, так и развития пластических деформаций, вызванных усадкой объема лри тепло-сменах [21]. Необходимо заметить, что при отсутствии усадочных процессов выдерживание битумных пленок в течение 7,5 ч при + 30°С, как это было принято в испытаниях, должно было бы привести к устранению зародышей трещин, которые могли появиться при охлаждении битумных пленок. Наличие растущих пластических деформаций за счет усадки битума может привести к появлению трещин в покрытии не обязательно при самых низких зимних температурах, но и при более высоких. Так, было-отмечено образование трещин в битумных пленках, выдерживаемых на подложках из нержавеющей стали на открытом испытательном стенде в БашНИИ НП, в марте, в то время как в зимние месяцы признаков растрескивания не наблюдалось [19]. [c.44]

Как было установлено в работе [4], в битумах и асфальтобетонах происходят усадочные процессы, вызывающие преждевременное растрескивание покрытий. Разработанный дилатометр позволяет, измерять усадку в образцах асфальтобетонов как в. изотермических, так и в переменных температурных режимах. Дилатограмма испытаний в интервале температур от —45 дО + 25°С представлена на рис. 4. По этой дилатограмме строится кинетическая крива.я роста усадки асфальтобетона при какой-либЬ температуре в зависимости от числа циклов (рис. 5). Рост величины, усадки асфальтобетона в зависимости от числа циклов охлаждение,— нагревание опивывается формулой [c.132]

Переработка полипропилена методом формования несколько затруднена вследствие присущей ему кристаллической структуры. Относительно резкий переход полимера из твердого состояния в жидкое требует поддериония температурного режима в узких интервалах [1]. Прп низкой температуре требуется применять высокие давления формования, а также затрудняется хорошее воспроизведение конфигурации формы, а при высокой — формуемый материал легко разрывается или деформируется и часто прилипает к модели или форме. Полипропилен характеризуется меньшей удельной теплоемкостью, чем линейный полиэтилен, поэтому его прогрев перед формованием и последующее охлаждение занимают на 15—20% меньше времени. На рис. 11.1 [2] показана зависимость температуры пленки от продолжительности нагревания. Температуру формования обычно поддерживают в пределах 165—175°С. Для прогрева заготовок чаще всего применяют излучающие электронагреватели мощностью 200—450 вт/дм . При формовании изделий из листов толщиной более 3 мм предварительный разогрев заготовок целесообразно осуществлять в сушилке при 110—140°С. Это дает возможность сократить продолжительность рабочего цикла и уменьшить усадку изделий [3], [c.278]

Если представить графически зависимость 1п yJ /8оет) от 1/Гу, (Туе — температура, при которой происходит уменьшение задержанной высокоэластической деформации, т. е. температура усадки), то станет очевидно, что при сравнительно низких значениях Ту наклон всех кривых одинаков независимо от того, при каких условиях происходила предварительная деформация образцов (рис. IV. 13). При более высоких значениях Ту кривые претерпевают резкий излом, практически все сливаются в одну прямую. Значение кажущейся энергии активации первой и второй температурных областей неодинаковы и равны соответственно [c.202]

В основу аппарата K-B-S Шимомуры [93] положена конструкция прибора Каттвиикеля [19] для определения зоны размягчения и использовано регистрирующее устройство аппарата Баума [94] (отсюда название K-B-S). При исследовапии 11 японских и китайских углей без дополнительной нагрузки (поршень не нагружен) оказалось, что точка начала вспучивания, отличаясь для отдельных углей, в каждом случае четко определялась конец вспучивания, вблизи точки затвердения, недостаточно хорошо совпадал для одного и того же угля (при параллельном испытании). При испытании углей с добавочной нагрузкой на поршень начальная и конечная точки вспучивания оказались ниже, а конечное расширение меньше, чем в случае опытов без нагрузки. Обычно для определения начала усадки (сжатия) и конца пенетрации дополнительно определяется характеристика зависимости объема от температуры. Температурный интервал между началом сжатия и началом расширения назван автором интервалом сжатия, между началом и концом расширения—интервалом вспучивания и между концом расширения и окончанием пенетрации—интервалом пенетрации. Плоская часть кривой, или интервал равновесия, представляет собой равновесное состояние между силой иоверхностного натяжения расплавленного угля (или силой внутреннего трения— вязкостью) и силой пенетрации нагруженного поршня. [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология