Усадка

Это уравнение отражает идеальное (ньютоновское) течение жидкости, которое характеризуется следующими тремя чертами появлением сдвиговых деформаций при сколь угодно малых напряжениях, отсутствием эффектов упругости при течении и независимостью вязкости от скорости и напряжения сдвига. Полимеры, однако, обнаруживают отклонение от ньютоновского течения по всем указанным признакам. Во-первых, они могут проявлять признаки пластических тел, т. е. тел, характеризующихся наличием предела текучести — критического напряжения, только после достижения которого способно развиваться течение. Во-вторых, течение полимеров сопровождается накоплением высокоэластической энергии, что вызывает появление напряжений, перпендикулярных направлению течения, и, как следствие этого, разбухание экстру-дата, усадку образца и т. д. Полимеры, таким образом, наиболее ярко проявляют признаки вязкоупругих тел. Наконец, вязкость полимеров, как правило, сильно зависит от у и т, уменьшаясь с возрастанием последних (явление аномалии вязкости). Вязкость, соответствующая данному режиму течения и называемая обычно эффективной, будет рассмотрена ниже, здесь же мы остановимся на молекулярной трактовке ньютоновской вязкости [c.50]

Чистота обработки иресс-формь[ должна быть ие нпже (это требование относится ко всем пресс-формам, независимо от материала, из которого выполнено кольцо). При назначении размеров пресс-форм надо учитывать усадку резины для резины 3826 усадка составляет 1,5%, для резины 14РП иа основе фтористого каучука — 2,5—3%. [c.173]

Структура торфа весьма чувствительна к различного рода физическим и физико-химическим воздействиям, что вызывает соответствующее изменение его гидрофильных и водных свойств. Наиболее существенно эти параметры изменяются при обезвоживании, когда в процессе дегидратации торфа усиливаются меж- и внутримолекулярные взаимодействия через поливалентные катионы, содержание которых в торфе достигает 2 мг-экв/г с. в. (грамм сухого вещества), или посредством водородных связей. В определенных условиях ковалентные или ионные взаимодействия переходят в комплексные гетерополярные, вследствие чего при обезвоживании и интенсивной усадке в надмолекулярных образованиях торфа протекают необратимые процессы. Изменение водных свойств торфа при высушивании до низкого влагосодержания наглядно проявляется в явлении гистерезиса на графиках сорбции — десорбции воды, изменяются также его диэлектрические свойства при высушивании — увлажнении [215] и водопоглощение при различной степени осушения пахотного горизонта торфяной почвы [216]. [c.66]

Кроме того, опыт показывает, что нестабильность течения меньше у полимеров, макромолекулы которых имеют небольшое число длинноцепочечных разветвлений. Это, видимо, объясняется их склонностью к пластикации и меньшей долей эластически эффективных узлов в структурах, содержащих разветвленные макромолекулы, что способствует рассеянию энергии при деформации. Наличие в каучуках сильно структурированных (плотных) частиц также повышает стабильность течения смесей (но может ухудшать другие показатели), так как частицы нарушают регулярность сетки физических зацеплений и понижают ее способность к накоплению энергии внешней деформации. Например, при изучении вязко-упругих свойств акрилатных каучуков было показано, что разрушение структуры расплавов, усадка в формах и разбухание экструдатов резко уменьшается при введении в каучуки сильно сшитых частиц размером 50—300 нм [23]. При этом эластические эффекты определяются степенью структурирования частиц и мало зависят от их размеров. Аналогичные изменения, выразившиеся в уменьшении усадки и улучшении поверхности каландрованных изделий, наблюдали при введении частиц плотного геля в бутадиен-нитрильные каучуки [24]. На этом же принципе основано получение специального сорта НК с улучшенными технологическими свойствами [25]. [c.80]

Штамп проектируется с учетом температурной усадки отштампованной заготовки после охлаждения, что исключает образование складок. [c.146]

При сварке алюминиевых сплавов образуются тугоплавкие окислы. Температура плавления алюминия 657 °С, а его окисла (А1. ,0з) 2050 °С. В сварных соединениях возникают значительные внутренние напряжения вследствие большой усадки алюминия, а также различия коэффициентов линейного расширения структурных составляющих сплава. Несмотря на эти трудности при заварке трещин и установке заплат удается получить качественные сварные швы при использовании аргонодуговой сварки неплавя-щимся электродом, электродуговой сварки плавящимся электродом или сварки ацетилено-кислородным пламенем газовой горелки. [c.85]

Температуру потения следует повышать медленно. Принимают, что при +32° происходит превращение чешуйчатого парафина в кристаллические иглы. Это явление сопровождается некоторой усадкой и через образующиеся промежутки между кристаллами может стекать масло. Процесс потения очень продолжителен (до 70 час.) [42]. [c.48]

Вторая причина образования горячих трещин - высокотемпературные деформации. Они развиваются вследствие затрудненной усадки [c.167]

Методом прядения из расплава из полипропилена очень легко получать волокна и отдельные нити [125—129]. Большое значение здесь имеет конструкция сопла. Выдавленный жгут тотчас охлаждается в водяной ванне. Неориентированные первоначально нити ориентируются прп 150 °С посредством вытягивания в 8 раз. Однако в кипящий воде нить может дать большую усадку. Во избежание этого нить дополнительно обрабатывают, например, нагревают в течение нескольких секунд до 150 °С в натянутом состоянии. [c.304]

Часто пользуются коэффициентом усадки [c.18]

Для полимеров, регулированных серой, вследствие специфического механизма влияния этого регулятора, верхний предел конверсии выше и составляет 88—90%. Дальнейшее повышение конверсии хлоропрена приводит к ухудшению свойств, увеличению структурирования полимеров, понижению пластичности, растворимости, повышению усадки и увеличению тенденции к подвулканизации. [c.376]

При сварке промежуточных и замыкающих вертикальных монтажных стыков из-за остаточных деформаций происходит западание корпуса внутрь в местах монтажных стыков. Чтобы избежать этого, необходимо изгибать концы полотнищ по проектной риске с некоторой угловатостью, учитывающей утяжку от усадки шва. Концы полотнищ изгибают с помощью спаренных труб от катушек рулона. [c.259]

Жидкие полимеры. Отверждение жидких тиоколов осуществляется окислением концевых меркаптанных групп до дисульфидных при низкой температуре практически без усадки. Полученные при этом эластомеры аналогичны по структуре исходным олигомерам. Густота вулканизационной сетки определяется степенью разветвленности жидкого тиокола. [c.562]

Строение и лабильность связей проявляются и в значении усадки смеси, уменьшающейся в ряду СКИ-ЗМ > НК > СКИ-3 СКИ-ЗК. [c.230]

Благодаря высокой линейности полимерных цепей резиновые смеси на основе бутадиен-стирольного каучука растворной полимеризации имеют значительно меньшую усадку. С высокой линейностью полимерных цепей связано также более высокое значение вязкости по Муни для этого каучука по сравнению с эмульсионным каучуком, при близких значениях пластичности. [c.279]

Применение двусторонней разделки кромок, если сварка выполняется при вертикальном положении шва. При этом сварку горкой нужно выполнять одновременно с двух сторон. Такой способ обеспечивает равномерную усадку и почти полное отсутствие короблений. [c.79]

По достижении температуры прокаливания к реактору через пароперегреватель подключают бюретку и подают водяной пар из расчета 100 объемов пара на 1 объем загруженного катализатора в 1 ч. Началом обработки считают момент появления в приемнике сконденсировавшегося пара. Количество пара, фактически проходящее через катализатор, контролируют каждые 15 мин по объему сконденсировавшейся в приемнике воды и регулируют краном бюретки. По окончании заданного времени обработки подачу пара в реактор прекращают. Катализатор остывает в печи при естественной циркуляции воздуха, потом его выгружают, взвешивают, замеряют и рассчитывают насыпную плотность и процент усадки. Затем определяют каталитическую активность. При прокаливании в струе воздуха, содержащего 20 объемн. % пара, предварительный подогрев и охлаждение проводят в токе сухого воздуха, подаваемого в количестве 10 л/ч по реометру. Колебания температуры в "период прокаливания допускаются не более 5° С. [c.161]

Установить существование простых зависимостей между изменением объема и химическими или физическими свойствами углеводородов до сего времени не удалось. Происходящая усадка зависит от молекулярных масс компонентов, от строения углеводородов, температуры и других факторов. Ниже представлено одно из эмпирических уравнений для расчета уменьшения объема при смешении двух компонентов [c.160]

Анизотропные мембраны. Пористые полимерные пленки получают обычно путем удаления растворителей или введенных добавок из растворов полимеров в условиях, препятствующих существенной усадке каркасной структуры полимера вследствие действия капиллярных сил. [c.48]

Прокаливание шариков. В процессе сушки катализатора удаляется основная масса воды, главным образом капиллярной. Для удаления остаточной влаги высушенный катализатор прокаливают в специальных печах при 750—780° С, в результате влажность понижается с 10—12 до 1,0—1,5% и шарики приобретают высокую прочность. Процесс проходит в три ступени предварительный подогрев катализатора (26 ч при 170—700° С) для удаления остатков влаги, собственно прокаливание (20 ч при 750—780° С) и медленное охлаждение прокаленного катализатора (за 26 ч до 50—75° С). Соблюдение температурного режима и продолжительности процесса являются чрезвычайно важными недостаточно прокаленный катализатор в условиях высоких температур каталитического крекинга будет давать усадку, а при наличии на шариках остаточного кокса усадка будет затруднена, и катализатор может растрескиваться. [c.69]

В результате воздействия высокого давления на полимерный материал наблюдаются значительные остаточные деформации. Такие свойства полимеров называются вязкоэластичными. Опыты показали [153], что вязкоэластичные свойства характерны и для ацетатцеллюлозных мембран при снятии давления структура мембраны не возвращается в исходное состояние. Усадка структуры мембраны с течением времени (особенно заметная в первые часы работы мембраны) снижает проницаемость и повышает селективность. Спустя сутки после снятия давления характеристики мембраны не восстанавливаются до исходных значений— произошла некоторая остаточная деформация структуры мембраны. Практически установившийся режим по проницаемости и селективности обычно наступает через 5—6 ч. [c.177]

Сушка и прокаливание адсорбентов. После обработки вытеснителем шарики содержат значительное количество воды. При высушивании шариков на ленте конвейерной сушилки основная масса влаги удаляется, в результате чего катализатор приобретает необходимое строение — он становится твердым и стекловидным, но чрезвычайно пористым. Поры имеют размеры, зафиксированные молекулами вытеснителя. По мере удаления влаги в процессе сушки размеры шариков еще больше уменьшаются, происходит их усадка. [c.125]

В последние годы получены мембраны, которые пригодны для работы при значительно больших температурах (см. стр. 48). Для выбора оптимальных условий их эксплуатации становится необходимым учет влияния температуры на характеристики разделения. Анализ данных по влиянию температуры на проницаемость и селективность ацетатцеллюлозных мембран (рис. 1У-10) показывает, что вначале с повышением температуры проницаемость увеличивается обратно пропорционально вязкости жидкости. Затем кривая G=f t) начинает отклоняться от этой закономерности, проницаемость уменьшается и при 85 С падает до нуля. Этот эффект мои<но объяснить только усадкой и полным стягиванием пор мембраны в процессе структурирования полимера, который заканчивается при указанной температуре, что подтверждается, в частности, необратимым изменением свойств этих мембран после работы при температуре выше 50 °С. Селективность ацетатцеллюлозных мембран при повышении температуры сначала возрастает, затем остается примерно постоянной. [c.183]

В качестве метода оценки порозности может быть использована обработка шлифов засыпок испытываемых материалов, залитых термополимерной смолой, не имеющей усадки [26]. Значение Д можно получить из данных по шлифам достаточно точно, но работа эта весьма трудоемкая и применяется лишь тогда, когда другие методы не дают необходимой точности. [c.50]

По мере загрязнения фильтрующих пакетов отдельные пластины после разборки пакета подвергаются промывке с последующим отжатием в тисках или в специальном приспособлении. Есть попытки чистку загрязненных пакетов осуществлять продувкой воздухом, или центрифугированием. По д-тере усадки войлочного пакета в него добавляются новые пластины. Проверенных данных по сроку службы фильтрующих элементов из тонкошерстного войлока нет. [c.98]

Усадка полимерных мембран при высоком давлении дает основание заключить, что даже неселективные мембраны при достаточно высоких давлениях должны настолько уплотниться, что могут проявить заметную селективность. Действительно [153], при увеличении давления от О до 15 МПа селективность мембраны из регенерированной целлюлозы увеличилась от О до 14,6%- [c.180]

Сравнение экспериментальных данных с расчетными по уравнению (1У.19) показало (рис. 1У-7, б) их хорошее совпадение. Тот факт, что выражение (IV. 19) оказалось применимым для обычных ацетатцеллюлозных мембран в разные периоды их работы, для сухих ацетатцеллюлозных мембран и для целлофана, позволяет предположить, что указанная корреляция, учитывающая влияние давления на проницаемость, может быть использована для любых мембран на основе целлюлозы, независимо от их пористой структуры и степени подверженности уплотнению (усадке). [c.181]

При разогреве печей изменяется объем швов кладки, обусловленный составляющими огнеупорного раствора. После нагрева до 120 °С, глина содержит только химически связанную воду и гидратную воду коллоидов. Химически связанная вода начинает удаляться при 450 С сначала очень медленно, а при 600 °С процесс ускоряется и заканчивается при 800 °С, когда обнаруживается сокращение объема — усушка. Дальнейшее повышение температуры вызывает новое сокращение объема — усадку поры уменьшаются, масса уплотняется на величину до 4%, Наибольшая плотность огнеупоров достигается в интервале 1100—1450 °С. Кроме самой природы огнеупоров, на их термическую стойкость оказывает влияние качество огнеупорных работ, конструктивное оформление элементов печи, размеры обмуровки, время года, когда выполняются работы [50]. [c.251]

Переработка полипропилена литьем под давлением не представляет особых трудностей. Изготовленные отливки мало или совсем не коробятся. Тенденцию к усадке можно уменьшить повышением давления и увеличением времени подпйтки. [c.303]

В первом (основном) периоде сушки усадка адсорбента-катали-затора пропорциональна количеству испаряющейся влаги. Это значит, что стенки пор сохраняют эластичность. Процесс испарения протекает свободно — примерно так же, как из капли воды (влага двпжстся в порах шариков к поверхности). Относительная усадка шариков возрастает с каждым килограммом удаляемой воды. После удаления 65—80% воды сушка и абсолютная усадка замедляются. В то же время относите.тьная усадка шарика на единицу количества удаляемой влаги в этот период наибольшая. Внутри шарика за счет испарения воды и молекул вытеснителя появляются свободные поры, шарики становятся мутными. В этот момент возникают внутренние напряжения, вызываемые капиллярными силами воды, передвигающейся из очень тонких пор. Под действием этих напряжений шарики могут растрескаться, поэтому быстрая сушка в этот период опасна. По мере дальнейшего испарения воды в шариках становится все больше пор. Растрескивание шариков может быть вызвано не только неправильным режимом сушки здесь обычно проявляются все недостатки предшествующих операций (смешения растворов, колебания pH золя, недостаточной промывки и т. д.). Чем более неоднородна структура катализатора-адсорбента, тем выше возникающие напряжения и тем больше он растрескивается. [c.125]

При испыт аниях с помощью проб на металл воздействуют деформации от усадки шва и формоизменения свриваемых образцов. Специальная конструкция и технология сварки образцов обусловливают повьш1енные темпы высокотемпературной деформации (рис. 5.8). [c.171]

Основные свойства футеровки из жаропрочных бетонов зависят от состава применяемых материалов и определяются классом бетона — по предельно допустимой температуре применения, маркой — по прочности на сжатие и остаточной прочностью на сжатие после нагрева, объемной массой, температурной усадкой, коэффициентом тенлопроводиости и др. [c.73]

Закономериостп, определяющие реакционную способность замещенных тиолан- и тиолен-1,1-диоксидов в реакциях элиминирования, присоединения и изомеризации использованы при разработке новых способов заключительной отделки хлопчатобумажных и льняных тканей с целью придания тканям эффекта несминаемости в мокром состоянии, снижения усадки и улучшения других эксплуатационных свойств. [c.16]

В Институте коллоидной химии и химии воды АН УССР разработан прибор с автоматической записью кинетики набухания при различных внешних нагрузках на образец и реализована методика изучения набухания дисперсных материалов, не осложненного явлениями усадки [122, 123]. С помощью новых прибора и методики в работе [124] было изучено набухание структурно совершенного каолинита Глуховецкого месторождения (УССР), частицы которого ориентированы базальными (001) гранями преимущественно параллельно друг другу. [c.41]

Основные свойства (класс бетона по предельно допустимой температуре применения, проектная марка по прочности на сжатие, остаточная прочность иа сжатие после нагрева, объемная масса, температурная усадка, коэффициент теплопроводимо-сти, термическая стойкость) жаропрочных бетонов в зависимости от применяемых материалов приведены в СП 156—79. [c.254]

Технология резины (1967) -- [ c.0 ]

Фенольные смолы и материалы на их основе (1983) -- [ c.102 ]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.236 ]

Технология пластмасс на основе полиамидов (1979) -- [ c.165 ]

Переработка каучуков и резиновых смесей (1980) -- [ c.33 , c.232 , c.268 ]

Физикохимия полимеров Издание второе (1966) -- [ c.236 ]

Эпоксидные полимеры и композиции (1982) -- [ c.66 , c.92 ]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.236 ]

Структура и прочность полимеров Издание третье (1978) -- [ c.61 ]

Основные процессы переработки полимеров Теория и методы расчёта (1972) -- [ c.95 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.2 , c.3 ]

Физическая химия силикатов (1962) -- [ c.52 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.2 , c.3 ]

Технология резины (1964) -- [ c.0 ]

Химическая технология вяжущих материалов (1980) -- [ c.380 ]

Технология пластических масс в изделия (1966) -- [ c.46 , c.90 , c.106 , c.108 , c.241 , c.285 , c.287 ]

Справочник резинщика (1971) -- [ c.570 ]

Полиамиды (1958) -- [ c.304 , c.313 , c.333 , c.334 ]

Высокодисперсное ориентированное состояние полимеров (1984) -- [ c.4 , c.13 , c.37 , c.38 , c.40 , c.41 , c.43 , c.47 , c.56 , c.60 , c.61 , c.65 , c.86 , c.97 , c.118 , c.119 ]

Упрочненные газонаполненные пластмассы (1980) -- [ c.0 ]

Сверхвысокомодульные полимеры (1983) -- [ c.58 , c.243 ]

Химия и радиоматериалы (1970) -- [ c.64 ]

Переработка термопластичных материалов (1962) -- [ c.390 ]

Переработка полимеров (1965) -- [ c.369 , c.370 ]

Тепло и термостойкие полимеры (1984) -- [ c.64 , c.73 , c.74 , c.120 , c.220 , c.224 ]

Акриловые полимеры (1969) -- [ c.121 , c.122 , c.149 , c.178 , c.249 , c.259 ]

Конструкционные стеклопластики (1979) -- [ c.93 ]

Структура и свойства теплостойких полимеров (1981) -- [ c.224 ]

Фенопласты (1976) -- [ c.0 ]

Основы технологии переработки пластических масс (1983) -- [ c.0 ]

Аминопласты (1973) -- [ c.203 , c.205 ]

Химия и технология полиформальдегида (1968) -- [ c.268 ]

Крепление резины к металлам Издание 2 (1966) -- [ c.0 ]

Структура и свойства полимерных покрытий (1982) -- [ c.0 ]

Синтактические полиамидные волокна технология и химия (1966) -- [ c.400 ]

Тепловые основы вулканизации резиновых изделий (1972) -- [ c.231 , c.271 ]

Тепло- и массообмен в процессах сушки (1956) -- [ c.99 ]

Неметаллические химически стойкие материалы (1952) -- [ c.0 ]

Долговечность полимерных покрытий (1984) -- [ c.38 , c.39 ]

Производство волокна капрон Издание 3 (1976) -- [ c.201 ]

Технология переработки пластических масс (1988) -- [ c.67 , c.275 , c.334 ]

Производство и применение резинотехнических изделий (2006) -- [ c.54 , c.71 , c.95 , c.96 , c.225 ]

Справочное руководство по эпоксидным смолам (1973) -- [ c.54 , c.168 , c.169 , c.231 , c.286 ]

Свойства химических волокон и методы их определения (1973) -- [ c.158 , c.161 ]

Основы переработки пластмасс (1985) -- [ c.373 , c.377 , c.381 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология