Выгорание экрана

Из приведенных данных видно, что состав отложений близок к составу исходной золы топлива. Заметное увеличение количества 50з в отложениях, по-видимому, можно объяснить либО способностью золовых покрытий экранных труб адсорбировать продукты сгорания серы из топочной среды, либо, что вероятнее, повышенной абсорбционной способностью минеральных компонентов непосредственно в зоне выгорания топлива. Однако этот вопрос требует дальнейших исследований. [c.46]

В этом случае степень выгорания топлива в пределах предтопка не превышала й = 62%. Остальная часть топлива догорала в объеме топки при меньших тепловых напряжениях в присутствии экранных поверхностей котла. Потери от механической неполноты горения при таких неблагоприятных аэродинамических условиях возрастали до = 7,5—8%. [c.48]

В зависимости от диаметра газовыпускных отверстий, скорости выхода газа из них и избытка воздуха (не менее 1,05) процесс горения газа по оси горелки заканчивался иа расстоянии от обреза амбразуры 0,7—1,2 м, т. е. соотношение пути выгорания горючих к диаметру амбразуры равно 1,5—2,5. Наиболее быстрое выгорание горючих по оси факела наблюдалось при скоростях выхода газа 45—50 м/сек и отношении скорости выхода газа к скорости потока воздуха 11—12,5. При этих же условиях было получено и максимальное значение тепловой нагрузки экранов. [c.219]

Частицы сажи в зависимости от аэродинамики потоков в топке могут находиться в факеле или вне его. Частицы сажи, выпавшие из факела и попавшие в зону температур ниже 800° С, не сгорают и выносятся за пределы топочной камеры, а находящиеся в факеле, продолжают гореть до тех пор, пока температура продуктов горения под действием экранных поверхностей нагрева не упадет. При этом время пребывания частиц в факеле может оказаться недостаточным для их полного выгорания и тогда они будут выноситься за пределы топочной камеры. Из рассмотренного механизма образования сажи очевидно, что полный газовый анализ не может обнаружить ее в продуктах сгорания. [c.98]

ГО кислорода > а" ), в них происходило полное выгорание топлива на существенно меньшей длине развития факела. При этом не наблюдались отложения сажевых частиц на боковых экранных поверхностях по всей высоте топки. [c.96]

Теоретическое объяснение процессов выгорания катодолюминофоров почти отсутствует. Однако предполагается, что снижение яркости свечения связано с появлением дислокаций в решетке основы, а потемнение экранов связано с выделением металла (падающие на люминофор электроны фактически действуют как восстановители). Разрушение фторидных люминофоров связывается с образованием -центров. [c.110]

Недостаток фторидных люминофоров — быстрое выгорание их под действием электронного пучка, что ограничивает длительность эксплуатации экранов с этими люминофорами (не более 100—200 ч). Стабильность люминофоров существенно зависит от состава основы. [c.122]

При проведении испытаний ЭЛТ подача высокого напряжения без включения развертывающего устройства, а также отказ в работе развертывающего устройства без принятия специальных мер защиты приводят к прожиганию люминофора на экране неподвижным лучом. В качестве одной из мер защиты экрана ЭЛТ от выгорания люминофора при отказе развертывающего устройства может служить специальная схема, разрешающая включение высокого напряжения только при наличии выходного развертывающего напряжения и выключающая высокое напряжение при отсутствии развертывающего напряжения. Наиболее простой вариант такой защиты [c.267]

При сжигании сернистого мазута с повышенными избытками воздуха колебания избытков воздуха не приводят к существенным изменениям процесса выгорания топлива, если при этом не появляются продукты неполного сгорания топлива (СО, Нг). С переходом на сжигание сернистого мазута с малыми избытками воздуха (1—2%) те же колебания сопровождаются периодическим появлением локальных зон восстановительной атмосферы и образованием сероводорода. Вполне закономерно, что наибольшие пульсации имеют место в зоне максимального тепловыделения, где обычно и наблюдаются коррозионные повреждения экранных труб. [c.128]

Эти амбразуры характеризуются хорошим выгоранием газа, сравнительно невысокими температурами стенок, меньшим шумом. Амбразуры с углом раскрытия 60° дают факел меньшей длины, чем амбразуры с углом раскрытия 30", однако установка их на экранированной стенке котла требует большей разводки труб экранов. [c.428]

В более поздних работах автором уделено большое внимание эффекту обратимого утомления и необратимого выгорания бомбардируемых экранов. В докладе 3 апреля 1879 г. он говорит, что утомление стекла почти исчезает при достаточно высоком вакууме, или если оставить трубку на долгое время в покое... Чтобы воспроизвести эффект более наглядно, была сделана трубка с металлическим крестом, висящим против отрицательного полюса. Резкая тень креста проектировалась на фосфоресцирую- [c.10]

Практика работы с катодолюминофорами показывает, что в результате эксплоатации трубки светоотдача экрана систематически падает. С чисто внешней стороны это сопровождается изменением окраски люминофора. В поверхностном слое последнего, обращённом к лучу, можно констатировать появление буровато-коричневой окраски. Интенсивность её с течением времени растёт. В конечном счёте окраска захватывает всю толщу люминофора и делает экран практически непрозрачным. Такое необратимое изменение экрана, сопровождающееся падением люминесцентной способности, носит в технике название выгорания . Основными факторами, которые определяют процесс выгорания, служат а) химический состав люминофора, [c.249]

Косвенным подтверждением единства процессов утомления и выгорания служит плавный переход одного в другое с изменением мощности или длительности возбуждения. Это легко проследить, изучая поведение яркости экрана во времени при различной длительности импульса или различной нагрузке. Если мощность единичного импульса достаточно велика, то осциллографическая картина поведения яркости обнаруживает утомление катодолюминофора, и после периода разгорания за остальное время импульса яркость слегка падает. Утомление, однако, носит временный характер и при многократном повторении сигнала регистрируемая фотоэлементом яркость экрана остаётся постоянной. При увеличении нагрузки падение яркости от утомления выражено более резко процесс восстановления не успевает закончиться в промежуток времени между импульсами. Серия импульсов обнаруживает в данном случае систематическое падение яркости как результат форсированного возбуждения. Дальнейшим увеличением мощности или длительности возбуждения можно вызвать на экране появление типичной окраски и прочие признаки необратимого выгорания. Наблюдения показывают, что увеличение нагрузки и времени возбуждения одинаково усиливает выгорание, но влияние обоих факторов ие эквивалентно. Мощность возбуждения вызывает утомление и выгорание более энергично, чем длительность импульса. Другими словами, одинаковое количество энергии, поданное для возбуждения экрана, разрушает его сильнее при кратковременном облучении. [c.254]

В силу недостатка специальных исследований в настоящее время можно лишь провизорно наметить основные пути борьбы с выгоранием. Для каждого типа экранов необходимо подобрать соответствующую мощность возбуждения для обеспечения стабильности необходимо соблюдать максимальную чистоту синтеза люминофора, нанесения экрана и процесса вакуумной обработки трубки. [c.260]

Проведенные исследования показали, что вертикальные щелевые горелки могут широко. применяться для установки в топках водотрубных котлов различных конструкций. Показанная на рисунках установка горелок обеспечивает достаточно равномерное распределение пламен в топке, равномерный нагрев экранных поверхностей (если они есть) и высокий к. п. д. в пределах от 85 до 90%. Диапазон регулирования горелок по газу находится в пределах 100— 3000 мм вод. ст., что обеспечивает возможность изменения тепловой нагрузки (или расхода газа) в пять раз. В этом диапазоне изменения давления горелки работают устойчиво, без отрыва пламен от огневой щели и без чрезмерного нагрева горелочных трубок и короба. Выгорание основного количества горючих компонентов (до 50%) происходит в огневой щели, являющейся одновременно надежным стабилизатором фронта воспламенения. Давление воздуха в коробе горелки — 2—25 мм вод. ст. при ширине щели 80 мм. [c.427]

При скорости выхода газа 45—65 м/с и Шг/г в = 5,5-ь-6,5 наблюдаются наиболее быстрое выгорание горючих по оси факела и максимальное значение тепловой нагрузки экранов. [c.42]

Отрицательное влияние щёлочей на срок службы можно обнаружить и в случае применения их в качестве биндера для закрепления люминофора на экране. Пониженная светоотдача и быстрое выгорание экранов, нанесённых с растворимым стеклом, отмечены многими авторами. В некоторых типах приборов применение биндера для закрепления слоя неизбежно. Если пользоваться для этого растворимым стеклом, то предпочтение следует отдавать метасиликату калия, который меньше влияет на срок службы, чем натровое растворимое стекло. Однако и в отношении метасиликата калия необходимо соблюдать известную осторожность, используя наименьшую концентрацию, достаточную для связи или предупреждения коагуляции суспензии. [c.257]

В качестве одного из относительно эффективных направлений снижения скорости сульфиднованадиевой коррозии в энергокотлах предлагается создавать аэродинамические потоки топочных газов. В основу способа заложен принцип ликвидации восстановительной среды в пристенном топочном экране. Тогда достигается интенсификация выгорания НгЗ, Нг, СО и других газов, что приводит к снижению скорости коррозии в 2—3 раза, но полностью предотвратить коррозию газомазутных котлов не удается. [c.177]

Однако на современных газомазутных котлах некоторых типов, например ТГМ-84, невозможно встречное или угловое расположение горелок, что определяется наличием двухсветового экрана, а также малым расстоянием между топкой и конвективной шахтой, в связи с чем на этих котлах, как известно, горелки устанавливаются только на фронтовой стене. Такая компоновка серьезно сказывается на развитии и выгорании факела и создает значительно худшие условия протекания процесса горения мазута, чем при встречном и угловом размещении горелок. В результате этого оптимальное по условиям горения значение коэффициента избытка воздуха существенно возрастает. Так> например, если для котлов типов ТП-230 и ПК-Ю с горелками конструкции Ф. А. Липинского оптимальное значе-ьие опт составляет 1,02—1,03 Л. 3-4, 3-58, 3-60, 3-70], то для котлов типа ТГМ-84 с такими же горелками Поит возрастает до 1,08, при этом систематически имеет место прямой направленный удар факела в задний экран, в связи с чем был поставлен вопрос о надежности работы котла с этими горелками [Л. 3-71]. Подоб- [c.153]

Положительные результаты получены также при длительной опытной эксплуатации на мазуте парогенератора ПК-41Ц дубль-блока 300 МВт Конаковской ГРЭС, оборудованного по предложению и проекту МО ЦКТИ двумя вертикальноподовыми циклонными предтопками [Л1 44]. Предложение, реализованное ЗиО, основывалось на выгорании основной массы топлива (85— 90%) в пределах циклонного пред-топка. На долю камеры горения топки остается дожигание всего лишь 10 —15% топлива, из которых примерно половину составляют продукты газификации мазута, горящие прозрачным пламенем. Вследствие э1гого существенно снижаются локальные и средние тепловые потоки, воспринимаемые экранами НРЧ. Установленные циклонные предтоп- [c.140]

По данным ряда авторов, это соотношение наилучшим образом описывает процесс выгорания люминофоров. Однако, по данным Князатова и Шерст-нева [18], приведенное выше выражение не объясняет экспериментальных результатов, полученных ими при исследовании свойств экранов на основе белой телевизионной смеси. Авторы считают, что при старении экранов играют роль как объемные, так и поверхностные процессы. При этом значение последних столь велико, что разрушение люминофорного слоя больше зависит от сорбции [c.110]

Камеру сгорания выполняют со-сравнительно небольшим объемом. В ней экранные поверхности футерованы—покрыты огнеупорной массой. Футеровка экранов уменьшает интенсивность теплоотдачи в камере сгорания, а пережим сокращает отдачу тепла радиацией в камеру охлаждения. В результате этого в камере сгорания устанавливаются высокие температуры, стабилизирующие воспламенение и способствующие выгоранию основной массы пыли в ней (полнота сгорания доходит до 90—95%), что имеет большое значение для сжигания малореакционных топлив, а также благоприятно для надежного плавления и удаления, шлаков, в особенности при пониженных нагрузках. В камере сгорания достигаются высокие температуры газов 1600—1800°С, высокое тепловое напряжение объема 5С Рн/ к.о = 600 Ч- 1000 кВт/мз и улавливание до 30—40% золы в виде жидкого шлака. [c.458]

Разметка топочной камеры для производства измерений, в качестве примера, показана для стендового котла ДКВ-2-8 на рис. УШ-13. При разметке топочной камеры для установки контрольно-измерительных приборов выбор точек должен производиться с таким расчетом, чтобы была возможность определить распределение температур, концентраций, тепловых потоков в характерных сечениях факела и топки применительно к рассматриваемой конструкции агрегата и компоновки газовых горелок. Так, размещение лючков для измерительных приборов, показанное на рис. УИ1-13, позволяет определить ход кривой выгорания, длину факела, распределение температур в различных сечениях но длине факела, распределение температур и тепловых потоков по высоте экранов и в направлении движения продуктов сгорания по топке, а также по длине верхнего барабана котла. [c.233]

Присутствие сероводорода в пристенной зоне топочной ка.меры определяется как режимными условиями работы котла, так и конструкцией и компоновкой горелочных устройств. Конструкция горелки определяет интенсивность выгорания топлива и развитие факела в топочной камере. От компоновки горелок зависит степень заполнения топки факелом в зоне активного выгорания топлива и, следовательно, удаленность факела от топочных экранов. Известно, что при прочих равных условиях факел, формируемый встречными прямоточными горелками, дальше удален от топочных экранов по рравнению с факелом от вихревых встречно расположенных горелок. Это определяет и различных уровень агрессивности в пристенной зоне котлов, оборудованных вихревыми и прямоточными горелками. [c.67]

Ускорение выгорания НгЗ связано с гидроксильной группой ОН, которую можно увеличить путем ввода в эту зону водяного пара и частичной его диосоциации. Ввод в цристенную зону паров воды приводит по данным [11114] к более интенсивному выгоранию НгЗ и снижению его концентрации. Для исключения влияния НгЗ на образование РеЗ водяной пар подается так, чтобы между экранами и факелом образовалась паровая завеса, предотвращающая касание факела экранов. Химическое воздействие водяного пара на выгорание сероводорода маловероятно. Прежде всего, появление паров воды в восстановительной зоне будет способствовать образованию группы ЗН, а не ОН. Кроме того, в пристенной зоне экранов диссоциация водяных паров очень мала. Это было показано в исследованиях П. Н. Янко и Л. Г. Мадояна—замена механических форсунок на паромеханические привела цри прочих равных условиях к снижению в то1Поч1ных газах котла ПК-41 концентрации сернистого ангидрида и повышению концентрации продуктов неполного сгорания топлива. [c.139]

Заканчивая обзор, ещё раз отметим приближённый характер установленных форм зависимости яркости от условий возбуждения. Они удовлетворительны лишь в узком диапазоне условий возбуждения и при условии, когда остальные параметры постоянны. Вывод форм количественной связи особенно сложен при работе с развёрнутым лучом. Изменения плотности тока, энергии бомбардирующих электронов или скорости движения пучка по экрану затрудняют сохранение размера и формы пятна и вносят неопределённость в расчёты. При возбуждении неподвижным лучом трудно гарантировать равномерную плотность возбуждения по площади пятна и учесть эффек т падения яркости от нагревания и выгорания экрана. [c.94]

Сумма факторов, которые форсируют утомление и выгорание, не противоречит предположению о единстве идущих при этом процессов. Как указано выше, к нил1 относятся а) мощность возбуждения, Ь) особенности химического состава люминофора, с) присутствие щелочного биндера на экране и с1) особенности вакуумной обработки трубки. Роль мощности возбуждения уже разобрана выше. Как общее правило, на любом люминесцирующем препарате простым изменением нагрузки или врел ени возбужде- ния можно воспроизвести все переходы от едва заметного [c.254]

Величина теплового эффекта реакции соединения показательна в силу того, что в основе утомления и выгорания лежит, очевидно, процесс термической диссоциации. Последняя, однако, очень часто осложнена побочными реакциями окисления и восстано йленияи неявляетсярешающей в оценке способности к выгоранию. О наличии побочных реакций свидетельствует различное отношение катодолюминофоров к остаточным газам трубки и к присутствию в трегере загрязнений. Сульфиды, например, гораздо чувствительнее к содержанию газа и следам щёлочей, чем силикаты. Срок службы сульфидных экранов при нормальных условиях эксплоатации мало отличается от силикатных. Тем не менее, часто можно наблюдать, как [c.255]

Не менее вредное действие оказывают щёлочи на люминесцентные свойства силикатов. Синтетический виллемит, полученный, например, осаждением растворимого стекла сульфатом цинка, пос.те тщательной отмывки, прокалки и повторного промывания оказывается весьма нестойким из-за повыщенного содержания щёлочей. На экране телевизионной ррубки при нагрузке --3-10 уже через несколько часов работы люминофор обнаруживает следы необратимого выгорания. По сравнению с этим [c.256]

Вопрос о природе процессов, происходящих в люми-ззофэре при утомлении и выгорании, имеет большое практическое значение. Он должен занимать одно из первых мест в дальнейших исследованиях катодолюминесценции. От этого зависит рациональная постановка работы по поискам новых, более ярких и стойких катодолюминофоров, а также удачное решение задачи о повышении яркости и срскЕ службы сз ществующих экранов. [c.261]

Напротив, угли высокой степени углефикации, например антрациты, выделяют при нагревании мало летучих веществ, горение которых практически не изменяет темп прогрева частиц нелетучего остатка. Воспламенение затягивается, и для полного сгорания частиц требуется значительное время. Топливо в этом случав имеет низкую реакционную способность. Чтобы сократить потери энергии от неполноты сгорания низкореакционного топлива, приходится принимать специальные меры производить более тонкий помол топлива перед сжиганием и создавать зону повыщенных температур в той части топки, где происходит прогревание частиц топлива перед воспламенением. Достигается это с помощью так называемого зажигательного пояса — слоя жароупорной теплоизоляци-, онной массы, которой покрывают панели экранных труб в определенной части топки, чтобы уменьшить отвод теплоты от факела к экранам. Для повышения температуры в зоне прогрева, воспламенения и выгорания низкореакционного топлива также увеличивают температуру подогрева воздуха, подаваемого в топку. [c.171]

В топках котлов и печей со встречной двухсторонней компоновкой горелок образование окислов азота, сажи и многоядерных полициклических углеводородов происходит в сложных условиях взаимодействия смежных факелов. При встречноударной компоновке горелок ударение струй происходит в центре топки, при этом за счет турбулизации хвостовой части факелов интенсифицируются процессы выгорания сажи и углеводородов, устраняется удар пламени об экранные поверхности и повышается стабилизация горения. [c.178]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология