Гидравлическое сопротивление, влияние

П. 6. Результаты определения гидравлического сопротивления зернистого слоя в условиях существенного влияния и преобладания сил инерции [c.59]

Действительные давление и напор, развиваемые насосом, меньше теоретических, так как реальные условия работы насоса отличаются от идеальных, принятых при выводе уравнения. Давление, развиваемое насосом, уменьшается главным образом из-за того, что при конечном числе лопастей рабочего колеса не все частицы жидкости отклоняются равномерно, вследствие чего уменьшается абсолютная скорость. Кроме того, часть энергии расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений. Влияние конечного числа лопастей учитывается введением поправочного коэффициента k, характеризующего уменьшение величины v u- Уменьшение давления вследствие гидравлических потерь учитывается введением гидравлического коэффициента полезного действия iir. [c.17]

Расширение газа, естественно, сопровождается выделением соответствующей энергии, расходуемой, как было сказано ранее, на движение газо-жидкостной смеси и преодоление гидравлических сопротивлений. Влияние расхода энергии газа в расчетных уравнениях и формулах удобнее отражать коэффициентом среднего удельного расхода энергии в виде работы, производимой при расширении единицы объема газа и отнесенной к единице перепада давлений в данном термодинамическом процессе расширения газа. Для работы, которая могла бы быть выполнена с использованием энергии газа, при полном его расширении на перепаде давлений от pi до ро, такой средний удельный расход энергии газа можно выразить коэффициентом [c.22]

Теплообменник дистилляции скрубберного типа представляет собой обычную пустотелую колонну, состоящую из бочек, заполненных насадкой, которая расположена в несколько ярусов на колосниковых решетках. В ТДС обычно применяется хордовая деревянная насадка, имеющая малое гидравлическое сопротивление. Влияние удельной поверхности насадки (8) на содержание СО 2 в выходящей из ТДС жидкости и ) при неизменных составе входящей жидкости, нагрузке по пару и жидкости и высоте насадки характеризуется следующими данными [28] [c.145]

Система питания кожухотрубного испарителя с кипением внутри труб приведена на рис. 51. Особенность данного испарителя — малая емкость для холодильного агента. В связи с этим наиболее, подходящим регулятором питания следует считать ТРВ. Для равномерного распределения кипящего фреона по трубкам испарителя его крышка изготовляется специальной конфигурации и может иметь заметное гидравлическое сопротивление. Влияние этого сопротивления на воспринимаемый регулятором перегрев исключается применением ТРВ с уравнительной линией (внешним отбором давления), которая присоединяется к выходу испарителя. При выборе пропускной способности (холодопроизводительности) ТРВ необходимо учитывать дополнительное гидравлическое сопротивление и, если оно превышает 100 кПа,— принимать номинальную холодопроизводительность ТРВ на 20—30% больше расчетной холодопроизводительности испарителя. [c.82]

Влияние дополнительных структурных деталей, кроме е и а, о котором говорилось выше, может особенно сильно сказаться на гидравлическом сопротивлении зернистого слоя при упорядоченной укладке его элементов. Влияние последней подробно исследовано для слоя из шаров одинакового диаметра, в которых порозность е и просветы меняются по высоте сечения. Авторы [c.67]

Последнее подтверждается и данными по влиянию неровности поверхности элементов слоя на гидравлическое сопротивление. Как указывалось выше (стр. 49), неровности поверхности -масштабом б/ > 0,01 учитываются просто изменением удельной поверхности ао, а более мелкие определяются как шероховатости . Для пучков труб шахматного расположения шероховатости с б/с( = 0,006 начинают сказываться на величине гидравлического сопротивления при Кес > З-Ю , что соответствует Кеэ>6-10 . Немногочисленные прямые измерения гидравлического сопротивления шариков с гладкой и шероховатой поверхностями [37], а также гальки с природной и сглаженной поверхностями [84] согласуются с указанными выше выводами. [c.70]

Большое влияние плотности твердых частиц на свойства псевдоожиженной системы является хорошо известным фактором при увеличении плотности обычно образуется менее однородная система. На первый взгляд, однако, неожиданно, что уменьшение размеров частиц также приводит к отклонениям от идеальной системы. Из рис. П-4 видно, что в широком диапазоне скоростей жидкости средняя порозность слоя меньше, чем вычисленная по уравнению (11,9). Дело в том, что часть жидкости проходит через зоны слоя, обладающие меньшим гидравлическим сопротивлением при этом среднее время пребывания жидкости в слое сокращается, так что она не полностью участвует в расширении слоя. Эффект частичного каналообразования более отчетливо проявляется в случае мелких частиц, так как отношение сопротивлений слоя и канала здесь больше, нежели в слое крупных частиц, и через сравнительно небольшие каналы проходит соответственно большее количество жидкости. [c.51]

Уравнение дает то направление, которого следует придерживаться при конструировании, для того чтобы получить возможно меньшие потери давления. Прежде всего скорость течения оказывает значительное влияние на гидравлические сопротивления. Гид- [c.168]

Независимо от типа реактора глубину слоя катализатора в рабочей зоне можно изменять путем удлинения или укорочения труб распределительного устройства. При значительной высоте столба под влиянием создаваемого им давления могут раздавливаться частицы катализатора, находящиеся в нижнем слое. Чем толще слой в мельче составляющие его частицы, тем большее гидравлическое сопротивление оказывает он проходящему газопаровому потоку. Учитывая отмеченное выше, при проектировании реакторов глубину слоя катализатора в рабочей зоне обычно принимают равной 4,5—6 м. [c.116]

Форма аппарата или машины определяется их технологическим назначением и конструкцией рабочих элементов, в значительной степени зависящими от гидродинамики процесса. Существенное влияние на форму аппарата оказывают свойства конструкционных материалов и возможности машиностроения,. Например, при конструировании кожухотрубных теплообменников, чтобы улучшить коэффициент теплопередачи, стремятся увеличить скорость тепло-агентов, это влечет за собой рост длины аппарата, но по конструктивным соображениям теплообменники обычно изготовляют длиной не более 9 м, что наряду с ростом гидравлического сопротивления накладывает определенные ограничения на значение скорости. Ана- [c.8]

Необходимость секционирования обусловлена тем, что при параллельном соединении всех аппаратов велико отрицательное влияние концентрационной поляризации, а при последовательном соединении всех аппаратов чрезмерно велико гидравлическое сопротивление потоку разделяемого раствора. [c.197]

Из уравнений (VII.41), (VII.42) следует, что изменение объема потока под влиянием изменения температуры и роста гидравлического сопротивления выражается уравнением [c.290]

М — число ходов в трубной зоне аппарата). Для учета влияния отложений на гидравлическое сопротивление в трубной зоне аппарата аналогично расчету а заменяют в на во по формуле (10,7) при определении Тт, чисел Яе и Ог, коэффициента сопротивления трения и ДЯт- Структура расчета ДРт включает в себя две блок-схемы одна—для расчета (шифр БС — ДЯт. рис. 77), другая —для расчета (шифр БС —5, рис 78). [c.253]

И. Определяется коэффициент едр, учитывающий влияние протечек теплоносителя на гидравлическое сопротивление межтрубного пространства [c.256]

Влияние степени зернения, т. е. крупности зерен ионита, на его обменную способность выражается в том, что мелкие зерна обладают относите.льно более развитой поверхностью, с кото рой соприкасается обрабатываемая вода. Поэтому при прочих равных условиях, один и тот же ионит, но раздробленный на более мелкие зерна, обладает большей обменной способностью, чем имеющий более крупные зерна. Поскольку применение мелкозернистых ионитов связано со значительным гидравлическим сопротивление фильтров, что в конечном счете приводит к постоянному перерасходу электроэнергии, нижний предел зернения ионитов ограничивают величиной около 0,3 мм. [c.24]

На рис. 162, г — показано влияние размера гранул адсорбента на длину зоны массопередачи. Чем короче зона массопередачи, тем больше скорость адсорбции и лучше показатели адсорбционного процесса. Поэтому всегда нужно применять адсорбенты наименьшего размера. Размер гранул адсорбента должен лимитироваться величиной гидравлического сопротивления слоя. В большинстве промышленных установок переработки природных газов применяются адсорбенты с размером гранул не более 14 меш. [c.242]

Леонов Е. Г., Ф и н а т ь е в Ю. П., Филатов Б. С., Влияние поверхностно-активного вещества на гидравлическое сопротивление и структуру течения газа-жндкостной дисперсии в вертикальном кольцевом канале, Инж.-физ. ж., 12,. № 4, 567 (1967). [c.578]

Для достижения высокой активности первостепенное значение имеют два фактора общая внутренняя поверхность катализатора и внешняя поверхность экструдата. Последний фактор указывает, что реакция протекает в диффузионной области. Чем меньше размер экструдата, тем выше его активность. Но при этом растет гидравлическое сопротивление слоя катализатора, а на повышение давления газа для преодоления этого сопротивления требуются дополнительные затраты. Поэтому нужно учитывать влияние размера и формы экструдата, а также найти компромисс между величинами внутренней и внешней поверхности. Внутренняя поверхность в основном регулируется за счет изменения количества добавляемого оксида кремния. Влияние количества оксида кремния на удельную поверхность катализаторов видно из табл. 1. Хотя общая поверхность катализатора постоянно растет с увеличением содержания 5102, поверхность металлического железа, измеренная по хемосорбции СО после восстановления катализатора, уменьшается, начиная с определенного содержания 5102. [c.172]

Способ монтажа аппарата (вертикальный или горизонтальный) существенного влияния на гидравлическое сопротивление и транспортировку газовзвеси не оказывает. Для лучшей компоновки аппарата и установки нескольких сушильных камер в одном корпусе более предпочтительным следует считать вариант вертикального расположения сушильных камер. [c.171]

При Ар < Ра влияние гидравлического сопротивления на толщину стенки можно не учитывать, т. е. принять [c.159]

Влияние кривизны канала. Кривизна канала несколько увеличивает его гидравлическое сопротивление. Учет кривизны производится путем введения поправочного коэффициента [c.77]

Следует заметить, что в этом критерии искусственно занижается влияние затрат на изготовление аппарата, и при такой направленности расчета предпочтение будет отдано вариантам с меньшими значениями гидравлических сопротивлений, но более дорогим в изготовлении. [c.299]

Влияние скорости на гидродинамические параметры работы реактора сказывается, главным образом, на величине потери напора при прохождении газовой смеси через слой катализатора. С ростом скорости потока газов при условии постоянства объемного расхода газа появляется необходимость увеличения высоты слоя для сохранения расчетного времени контактирования газовой смеси и катализатора. Учитывая, что гидравлическое сопротивление взвешенного слоя пропорционально его исходной высоте, увеличение скорости потока, таким образом, приводит к дополнительным энергетическим затратам. [c.258]

Большое влияние на коэффициент местного гидравлического сопротивления решеток оказывает качество их изготовления и материал. Для решеток небольшой площади, трудоемкость изготовления [c.20]

Конструкция приспособлений для ввода и вывода газа должна обеспечивать равномерное его распределение по сечению аппарата. Она оказывает тем большее влияние, чем больше сечение аппарата и меньше гидравлическое сопротивление его попок. В однополочных пенных аппаратах вход газа устраивается в виде диффузора (рис. 8), а при больших сечениях аппаратов — в виде распределительной коробки с отверстиями по всему периметру аппарата. Иногда для равномерного распределения газа в нижней части корпуса аппарата [c.22]

Исходный слой жидкости является важным гидродинамическим параметром, по величине которого можно судить о высоте пенного слоя, гидравлическом сопротивлении и другие показателях работы аппарата, включая и время пребывания жидкости на решетке [187, 233, 234]. Поэтому во многих исследованиях работы ситчатых аппаратов большое внимание уделено изучению [86, 117, 297, 379]. Установлено [8, 216, 366] влияние некоторых определяющих параметров. Стремление работать с оптимальной высотой исходного слоя жидкости привело к разработке специальных конструкций ситчатых решеток [10, 120]. Предложены [233, 236] методы поддержания постоянного значения независимо от колебаний режимных [c.50]

Влияние стабилизатора на гидродинамический режим пенного аппарата и структуру пенного слоя можно проследить прежде всего по характеристической кривой гидравлического сопротивления решетки с пеной. На рис. VI.3 показана зависимость гидравлического сопротивления противоточной решетки со слоем пены от скорости газа в полном сечении аппарата при наличии стабилизатора и без него. На этой зависимости различают несколько характерных гидродинамических режимов (см. гл. I) — барботажный, пенный, волновой и переходный. В присутствии стабилизатора барботажный режим возникает при скоростях газа, несколько больших,-чем без стабилизатора, волновой режим не появляется, участок устойчивого пенного [c.237]

Как показано выше, на основные аэродинамические характеристики исследуемой конструкции сушильного аппарата существенное влияние оказывают геометрические параметры входа и выхода. Рассмотренные характеристики отражают важнейшие свойства аппарата, так как по ним можно судить о затратах энергии потоком на создание закрутки и преодоление сопротивлений входа и выхода. Поэтому их можно использовать в качестве основных критериев оценки аэродинамики аппарата и эффективности его использования в целом. При этом оптимальными должны быть признаны такие конструкции, в которых обеспечивается максимальный уровень окружных скоростей в камере при минимальном гидравлическом сопротивлении. Уменьшение гидравлического сопротивления аппарата, как известно, позволяет применить более экономичное тягодутьевое оборудование, а рост окружных скоростей приводит к увеличению относительных скоростей на этой основе удается интенсифицировать процессы тепло- и массообмена в сушильном аппарате. [c.168]

Колебания скорости движения жидкости в нагнетательном и во всасывающем трубопроводах у насосов тройного и четверного действия меньше, чем в насосе одинарного действия скорость в них пе падает до пуля, ускорение изменяется в пезпачительиых пределах. В связи с этим влияние сил нисрции жидкости и гидравлических сопротивлений уменьшается колебание давления в обоих трубопроводах незначительное. Поэтому прп большом числе оборотов вала насоса целесообразно применять насосы тройного или четверного действия. [c.109]

Противоречивость результатов исследования влияния закачки полимерного раствора на характер изменения приемистости нагнетательных скважин на 1-ом и 2-ом объектах Арланского месторождения можно объяснить двойственным действием полимера на реологические свойства рас-твораг добавка реагента увеличивает вязкость раствора и одновременно снижает коэффициент гидравлического сопротивления (эффект Томса). Увеличение вязкости способствует выравниванию профиля приемистости. [c.128]

Влияние протечел< и байпасного потока на теплоотдачу в межтрубной зоне зависит от типа применяемых перегородок. Протечки теплоносителя через зазоры между перегородками и корпусом аппарата имеют место при всех типах перегородок и существенно влияют на величину коэффициента теплоотдачи, так как часть теплоносителя не вступает в контакт с поверхностью теплообмена. Протечки через зазоры между перегородками и трубами в большей мере влияют на гидравлическое сопротивление, чем на теплообмен, так как этот поток происходит вдоль труб, что вызывает некоторое увеличение коэффициентов теплоотдачи, [c.236]

Рассчитывается поправочный коэффициент, учитывакяций влияние байпасного потока теплоносителя иа гидравлическое сопротивление межтрубной зоны. [c.255]

Метод Девора вследствие своей простоты удобен для ручных расчетов, однако его трудно приспособить к машинным расчетам, так как большинство величин, используемых в расчете, определяется по графикам, таблггцам и номограмме. Для расчетов на Э3 наиболее пригодным является метод Белла, к тому же в нем более полно учитывается влияние протечек теплоносителя на гидравлическое сопротивление межтрубной зоны. Результаты расчета ДР по методу Белла хорошо согласуются с данными испытаний промышленных теплообменных аппаратов. [c.262]

Гидродинамические неоднородности могут быть как внешними, так и внутренними. К внешним можно отнести возникающие в объемах реакторов отрывные течения и вихреобразования потоков из-за несовершенства конструкций внутренних устройств. Такпе неоднородности в слое могут быстро затухать [3—5], однако в ряде случаев генерируемые ими неравномерности химического превращения приводят к проникновению в глубь слоя неоднородностей температурных и концентрационных полей, что существенно снижает эффективность процесса [6—8]. Колебания газовой нагрузки в системе, рост гидравлического сопротивления слоя из-за отложений в нем пыли, механические вибрации реактора, приводящие к частичной ломке и истиранпю частиц катализатора, п другие воздействия способствуют неравномерной объемной усадке слоя с образованием каверн, пустот, свищей и т. п. [9, 10]. В последнее время опубликованы данные о неблагоприятном влиянии на протекание каталитических процессов частых пусков реакторов после их внеплановых остановок. Слой катализатора при этом испытывает периодические тедшератур-ные расширения—сжатия, которые приводят к неконтролируемому уплотнению слоя. [c.24]

Инертная насадка, расположенная по торцам слоев катализатора, выполняет роль регенеративных теплообменников. При увеличении высоты слоя инертной насадки Я увеличиваются общая поверхность обмена и тепловая емкость слоя в целом. Это увеличивает степень утилизации тепла и возможную длительность цикла. Численный анализ влияния Яв на различные показатели процесса позволил определить, что, во всяком случае для рассматриваемого примера, время цикла с возрастает практически линейно с увеличением Яи. По аналогичной зависимости увеличивается гидравлическое сопротивление реактора. Величина Гтах при этом нрактическн не изменяется. [c.205]

Мы считаем [187], что не следует дифференцировать гидравлическое сопротивление пенного слоя, можно установить непосредственную связь между этой величиной и количеством жидкости (в виде Ло), образуюпщм пену при разных скоростях газа и различных физических свойствах газа и жидкости. Опыты показали, что конструктивные параметры аппарата, а также размеры отверстий и свободное сечение решетки не оказывают определяющего влияния на АРсл- Несущественно также влияние скорости газа w ., вязкостей газа Vp и жидкости v , что находит подтверждение и в других работах [9, 357, 426]. Гидравлическое сопротивление слоя пены гфопор-ционально [187] высоте исходного слоя жидкости, ее плотности и поверхностному натяжению [c.63]

Однако для оценки фактического гидравлического сопротивления аппарата и уровня тангенциальных скоростей от параметров входа не всегда удобно пользоваться величинами и г. В расчетные формулы для этих величин входит размер тангенциального входного канала, поэтому они могут наглядно характеризовать зависимость изменения гидравлического сопротивления камеры и уровня тангенциальных скоростей в ней от этого параметра. В связи с этим влияние основных параметров входа (ЕИвх Е)) и выхода (с1о/В) на гидравлическое сопротивление и степень закрученности потока в камере рассмотрим, используя приведенные коэффициенты гидравлического сопротивления (бприв.) и снижения скорости (ёт), рассчитанные по скорости (иприв.)> отнесенной на полное сечение камеры. Поскольку в этом случае при изменениях параметров входа и выхода расчетная скорость останется постоянной, наилучшим условиям работы аппарата будут соответствовать наименьшие значения Еприв, а значения при этом должны быть наибольшими. [c.168]