Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Теплопередача теплопроводностью по трубам

    Теплопередача в трубы с изоляцией. Рассмотрите вариант 2 задачи 5.13 для составной трубы, состоящей из материала с коэффициентом теплопроводности А при и материала с коэффициентом теплопроводности кц при [c.131]

    Для определения искомых передаточных функций в энергетическое уравнение (7.67) необходимо ввести уравнение для потока тепла через стенку трубы. Если пренебречь продольной теплопроводностью трубы, то изменение плотности теплового потока сг от наружных стенок трубы к жидкости будет зависеть только от изменения плотности теплового потока д к наружной поверхности трубы, изменения температуры 0 жидкости внутри трубы и возможного изменения коэффициента теплопередачи а внутренней поверхности трубы. В общем виде эта динамическая зависимость определяется, во-первых, уравнением теплопередачи от внутренней поверхности трубы к жидкости [c.237]


    Передача тепла от нагретой среды, протекающей внутри трубок радиатора, атмосферному воздуху осуществляется без непосредственного контакта через сильно развитую поверхность ребер, имеющихся на трубках, за счет теплопроводности и конвекции. Для интенсификации процессов теплопередачи ребристые трубы могут орошаться снаружи водой. [c.237]

    Стационарная теплопередача теплопроводностью через плоскую стенку и определение термического сопротивления. В динамическом ТК исследуют процессы нестационарной теплопроводности. Ниже рассмотрена стационарная теплопередача через плоскую стенку, поскольку соответствующие задачи возникают при тепловизионной диагностике ограждающих конструкций зданий и сооружений, а также дымовых труб. В особенности это относится к определению термического сопротивления стенки. [c.54]

    I Расчет теплопередачи ребристых труб основан на теории теплопроводности стержней,- причем наиболее важным моментом в этом расчете является вычисление температуры на вершине ребра ,  [c.265]

    Расчет теплопередачи ребристых труб основан на теории теплопроводности стержней, причем наиболее важным моментом в этом расчете является вычисление температуры на вершине ребра. Обозначим, как это изображено на рис. 46 г,- — внутренний радиус ребристой трубы в м. [c.112]

    Определению общего коэффициента теплопередачи из труб с зернистым материалом посвящено много работ [41, 70, 75—79]. Коэффициенты теплопроводности определяются в соответствии с зависимостью (V. 26) с коэффициентами по табл. V. 3, V. 4, V. 5. [c.374]

    При известной величине К (раздел V. 3) и Миэ.ст расчет общего коэффициента теплопередачи к трубе с зернистым слоем, по которому движется поток жидкости или газа, без источников тепла в объеме, может быть выполнен по зависимости (V. 83) с определением параметров ц, и с по рис. V. 19 как функций критерия В1, в свою очередь зависящего от Мцэ.ст и Хг (V. 87). Величина с может быть определена также по уравнению (V.84), а а=ф(В1) по таблицам этого параметра для теплопроводности неограниченного цилиндра при конечных значениях критерия В в монографиях [c.380]

    Если по трубе выходит в атмосферу пар, образовавшийся при испарении низкотемпературной жидкости, то приток тепла по этой трубе к жидкости заметно снижается. Это относится, в частности, к горловине сосудов Дьюара. Теплопередача по трубе, через которую выходит пар, может быть рассчитана при двух допущениях 1) между паром и стенкой трубы имеет место идеальный теплообмен, их температуры равны между собой в любом сечении 2) коэффициент теплопроводности материала трубы линейно зависит от температуры. [c.395]


    Два описанных выше метода работы аналогичны граничным условиям постоянной температуры стенки и постоянного теплового потока в теплообменных системах. Мы видели ранее в этой главе, что дифференциальные уравнения молекулярной диффузии веш ества и теплопроводности подобны. Мы видели также, что в массообменных системах, в которых скорость, нормальная к стенке, мала в сравнении со скоростью свободного потока, закономерности массопередачи аналогичны закономерностям теплопередачи при отсутствии переноса веш ества. Вследствие этого результаты по теплопередаче в трубе, приведенные в гл. 24, могут быть использованы для расчета коэффициентов массопередачи простым замещением числа Нуссельта числом Шервуда, а числа Прандтля числом Шмидта в решениях для теплопередачи. Решение для местного числа Шервуда может быть получено по рис. 24. 3 либо для однородного потока, либо для однородной концентрации у стенки для потоков с плоским и параболическим профилями. Решения для среднеарифметической и среднелогарифмической движуш ей силы можно получить из рис. 24. 4. [c.496]

    Теплопередача от более нагретой — теплой — среды к менее нагретой — холодной — среде через разделяющую их стенку происходит одновременно сложным путем теплопроводности, конвекции и теплового излучения. Эти явления влияют друг на друга, и в зависимости от условий теплопередачи одно из них является главным. Например, в теплопередаче через изолированную стену имеет большое значение теплопроводность материала, а в теплопередаче через трубы аппаратов основным процессом является конвекция. [c.27]

    Распределение температур в слое определяется коэффициентом теплопроводности зернистого слоя, а теплоперенос от слоя к наружной среде — коэффициентом теплопередачи /(. В отличие от процесса переноса теплоты в -незаполненных трубах при турбулентном режиме течения, здесь сопротивление теплопереносу из ядра потока к стенке трубы нельзя принимать сосредоточенным лишь в пограничном слое. [c.127]

    Связь коэффициентов теплопередачи и теплопроводности в трубах с зернистым слоем [c.130]

    Необходимо отметить, что каждый из перечисленных способов передачи тепла отдельно почти не встречается в практической работе, а в большинстве случаев один вид теплообмена сочетается с другим. Так, например, в трубчатой печи тепло дымовых газов передается экранам труб и стенкам топочной камеры одновременно путем излучения и конвекции. В кладке печи и стенках труб змеевика тепло передается путем теплопроводности, а от стенок печи в топку путем излучения и конвекции одновременно. Таким образом, теплопередача представляет собой довольно сложный процесс. [c.49]

    Кожухотрубный графитовый теплообменник по конструкции похож на теплообменник, изготовленный из металла и состоит из труб и кожуха. Графитовые трубы изготавливаются выдавливанием, при этом кристаллы ориентируются преимущественно параллельно каналу трубы. Такая ориентация улучшает теплопроводность в продольном направлении и ухудшает ее в радиальном направлении, т. е. в направлении необходимой теплопередачи. Трубы монтируются в графитовых головках и вставляются в стальной кожух. Кожух теплообменника сделан из сплавов меди, алюминия, стали, покрытой резиной, свинцом или стеклом, и из графита. [c.112]

    Для труб, толщина которых сравнима с диаметром, найденную из этого уравнения поверхность теплообмена необходимо вычислять с учетом условного среднего диаметра. Значения среднего диаметра зависят не только от наружного и внутреннего диаметров трубы, но и от коэффициента теплопроводности ее стенки, а также от коэффициентов теплопередачи с каждой стороны стенки трубы. Формулы для их расчета приведены в литературе. [c.163]

    Коэффициент теплопередачи в случае трубы, покрытой слоем изоляции, имеющим толщину б и теплопроводность X, может быть получен аналогично коэффициенту теплопередачи через трехслойную поверхность трубы — см. уравнение (1У-43). Считая на внутреннюю поверхность изоляции и пренебрегая тепловым сопротивлением самой трубы как ничтожно малым, получим  [c.357]

    Температура металла печных труб определяется многочисленными факторами, из которых важнейшими являются а) коэффициент лучистого теплообмена в рассматриваемой точке, или точечный коэффициент теплопередачи б) теплопроводность металла трубы в) пленочный коэффициент теплопередачи для пленки жидкости на внутренней поверхности трубы. [c.56]

    При расчете теплопередачи учитывают общую поверхность ребер и трубы. Сначала вычисляют на основе обычных уравнений коэффициент теплопередачи при прямом токе. Затем вводят поправочный множитель на коэффициент теплопередачи только для поверхности ребер. Этот поправочный множитель,, графически представленный на рис. 10, известен под названием к. п д. оребрения он учитывает изменение эффективности ребер в зависимости от геометрической формы, теплопроводности металла и общего пленочного коэффициента для наружной поверхности. Среднелогарифмическую разность температур для конвекционной секции с оребренными поверхностями вычисляют так же, как и для конвекционной секции с гладкими трубами. [c.60]


    Анализ причин снижения тепловосприятий [7] показал, что экранные трубы покрываются слоем мелкодисперсных частиц, теплопроводность которых не превышает 0,1 ккал/м - ч град, чем создается большое термическое сопротивление теплопередачи к пароводяной смеси, заключенной в экранных трубах. [c.41]

    Ввиду высокой пористости железоокисных отложений (40—60%), образуемых в газомазутных котлах СКД, их теплопроводность примерно в 40 раз ниже теплопроводности металла труб НРЧ. Отложения создают большое термическое сопротивление тепловому потоку при теплопередаче от газов к пару и воде. При достижении 200—250 г/м отложений на огневой стороне трубы перепад температур в стенке может составлять до 200°С, что приводит к ухудшению прочностных свойств металла и повреждениям НРЧ. [c.136]

    Искомую динамическую зависимость относительного изменения теплового потока фда от изменений температуры и Фе и расходов фма и фмь можно получить в результате решения системы дифференциальных уравнений в частных производных для теплопроводности стенки трубы с граничными условиями (7.135) и (7.143). Если пренебречь теплопроводностью стенки трубы в осевом направлении (перепад температуры в радиальном направлении значительно больше, чем в осевом) и учесть, что на практике толщина стенки трубы, как правило, значительно меньше ее диаметра, то необходимость в этом расчете отпадает, и следует лишь использовать результаты, полученные в гл. 4 для одномерного теплового потока через плоскую стенку. Вместо коэффициентов теплопередачи ад и аь достаточно подставить их относительные значения ааг и аьт (7.126). [c.251]

    Дэйвидсон пришел к выводу, что определяющим фактором теплопередачи в трубах с толстыми стенками является не коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости, а теплопроводность материала стенки. Автору не удалось непосредственно измерить коэффициент теплоотдачи. Однако экстраполируя измеренные значения коэффициента теплопередачи для труб с различной толщиной стенки к значениям, которые могли бы быть при нулевой толщине, Дэйвидсон получил возможность оценить величину коэффициента теплоотдачи к кипящей жидкости. Эта величина превышает 2,4 10 ккал/м - час° С. Вероятно, поверхностное кипение в зоне подогрева явилось основной причиной того, что полученные коэффициенты теплоотдачи были в 4 раза выше рассчитанных по уравнению Диттуса и Волтера. Рассматривая механизм теплообмена для условий, в которых проведены опыты, Дэйвидсон предложил при обобщении экспериментальных данных использовать следующие критерии  [c.68]

    Приводятся результаты исследования теплоотдачи при конденсации чистого водяного пара на трубах с мелковолнистым оребрением. Показано существенное влияние на интенсивность теплопередачи теплопроводности материала труб. Лит. — 7 назв., ил. — 3, табл. — 2. [c.214]

    Различают три вида теплопередачи теплопроводность, конвекцию и излучение. Если внутри металлической тр бы проходит пар, то наружная стенка этой трубы очень 1орнча. Ее температура почти такая же, как и температура пара, потому что тепло от пара передается внутренней поверхности стенки, нагревает ее и по металлу передается па наруяспую поверхность. [c.112]

    Тепловая изоляция и расположение нагревателей могут быть различными. Если для обогрева трубопровода достаточно одного нагревателя, то его обычно располагают вплотную к нижней части трубопровода. Для улучшения теплопередачи от спутника к трубопроводу применяют металлические накладки и теплопроводный цемент, которым заполняют полости между трубами. В некоторых случаях трубопроводы и нагреватель обертывают общим теплоизоляционным слоем и накрывают кожухом. Такую изоляцию рекомендуется применять при температурах нагрева 50—80 °С. При более высоких температурах применяют изоляцию с полуобогре-вом , позволяющую значительно улучшить условия переноса тепла. Иногда для увеличения поверхности нагрева трубопровода используют специальные гофрированные прокладки из алюминиевой фольги, которая обладает высокой отражательной способностью. [c.305]

    В контактных аппаратах с неподвижным катализатором Нельзя применять водяные холодильники, так как вследствие весьма низкой теплопроводности пористых гранул ванадиевого катализатора [порядка 0,57 ккал м-град -ч) у теплообменных поверхностей происходит резкое-падение температуры ниже температуры зажигания катализатора. Кроме того, на холодных поверхностях теплообменных труб может конденсироваться серная кислота, что вызывает быструю их коррозию и порчу контактной массы, находящейся в зоне теплообменников. Эффективная теплопроводность кипящего с лоя достигает 15 ООО ккал/(д1 грй 9.ч) [181, а коэффициенты теплоотдачи столь велики [16, 19], что становится возможным применение водяных холодильников (см. главу IV). При этом не происходит конденсации серной кислоты на холодных поверхностях, омываемых кипящим слоем при снижении температуры до 390° С, т. е. ниже рабочих температур катализа [20]. Теплопередача от кипящего слоя к воде, протекающей в трубах водяного холодильника, происходит много интенсивнее, чем в газовых теплообменниках, которые устанавливают между слоями аппаратов с неподвижным катализатором коэффициент теплопередачи возрастает в среднем в 15 раз. Движущая сила процесса теплопередачи Ai (разность температур) также увеличивается примерно в 2 райа. Таким образом, площадь теплообмена Р, вычисляемая по формуле [c.144]

    Эквивалентный диаметр частиц для этой формулы определяется с учетом диаметра трубы по соотношению (3.16). Фopll yлa (3.24) не учитывает влияния теплопроводности зерй лстого слоя на коэффипиент теплопередачи. Учитывать необходимо только для металлических ча- [c.65]

    Рассмотрим оба эти вида потерь тепла. Составим уравнение теплового баланса элемента йг эксплуатационной колонны или фонтанных труб за время г (рис. 3). Считаем движение установившимся. Приток тепла происходит через нижнюю грань с температурой а отток — через верхнюю грань с температурой ТПусть — температура окружающей среды С —весовой расход жидкости С — теплоемкость жидкости Усм — удельный вес газированной жидкости К — коэффициент теплопередачи, зависяшдй от вязкости жидкости, теплопроводности стенок труб, толщины стенок, тепловых свойств грунта и т. д. [c.135]

    Использование коэффициента теплопередачи для внутренней поверхности трубы дает результаты с некоторым запасом и не вносит существенной ошибки при малой толщине стенки труб. Для труб малого диаметра или при большой толщине стенки следует принимать коэффициент тенлонередачи, средний между величинами, получаемыми для внутренней и наружной поверхностей трубы. На рис. 7 показана зависимость теплопроводности от температуры для некоторых часто применяемых материалов печных труб. [c.57]

    Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]


Смотреть страницы где упоминается термин Теплопередача теплопроводностью по трубам: [c.57]    [c.134]    [c.128]    [c.99]    [c.156]    [c.187]    [c.283]    [c.260]    [c.29]    [c.538]    [c.181]    [c.284]    [c.146]    [c.738]    [c.247]   
Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 2 (1964) -- [ c.0 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Связь коэффициентов теплопередачи и теплопроводности в трубах с зернистым слоем

Теплопередача

Теплопередача теплопроводности



© 2025 chem21.info Реклама на сайте