Демпферы коэффициенты вязкого

Коэффициент вязкого сопротивления в демпфере назначают примерно на 25% меньшим, чем при подавлении вынужденных колебаний соответственно определенному выше коэффициенту упругости k. Для названных выше роторов [c.122]

В последнее время демпферы стали чаще применять во многих мащинах и приборах [6]. В демпферах средних и тяжелых турбо-машин начали использоваться более удобные, но и более сложные в расчете упругие опоры с одним или двумя венцами криволинейных (петлеобразных) несущих балочек. При больших колебаниях температуры постоянство коэффициента вязкого сопротивления гидравлических демпферов достигают использованием специальных жидкостей и пластических материалов, которые при температурных деформациях изменяют сечение каналов и компенсируют изменение вязкости. [c.124]

Демпферы рассчитываются таким образом, чтобы величина коэффициента вязкого сопротивления С [из уравнения (17)] совпадала бы с оптимальной его величиной по формуле (7), определенной по условиям наиболее эффективного демпфирования колебаний. [c.344]

При разрыве жидкости вязкое сопротивление в демпферах давления уменьшается и появляются квазиупругие силы. В тонкослойных демпферах давление имеет параболический или близкий к таковому профиль здесь кавитация начинается раньше, чем в дроссельных демпферах, где давление одинаково на поверхности вибратора, но и развивается менее резко, задерживаясь расположенным поблизости статором. По этой причине в тонкослойных демпферах развитие кавитации с ростом амплитуды колебаний вибратора может сопровождаться как уменьшением, так и возрастанием коэффициента вязкого сопротивления. В значительной степени эти явления зависят от свойств демпферной жидкости, [c.93]

Выполняя гидравлический демпфер, необходимо создать в нем нужный, определенный при анализе стабилизируемого механизма, коэффициент вязкого сопротивления Со [c.94]

Для сохранения постоянства коэффициента вязкого сопротивления при различных режимах колебаний вибратора рабочий зазор в тонкослойных демпферах необходимо выполнять в несколько раз большим ожидаемой максимальной амплитуды колебаний [c.95]

Гидравлические демпферы выполняются преимущественно в виде доступных расчету конструкций, для которых заранее в процессе проектирования можно назначить определенный коэффициент вязкого сопротивления, ограничить величину инерционного сопротивления, предвидеть изменения параметров демпфера при его эксплуатации и т. п. Ввиду возможности колоссального повышения устойчивости механизмов посредством демпферов при их разработке, можно не опасаться конструктивных усложнений, если только последние позволяют достигнуть постоянства параметров демпфера во всех условиях его работы, при изменении температуры и пр. [c.97]

Здесь с и — соответственно относительное вязкое трение и относительная упругость демпфера остальные параметры обозначены так же, как и в соотношении (2) гл. III коэффициент динамических свойств подшипника д имеет размерность частоты колебаний и не зависит от угловой скорости ротора ю. 210 [c.210]

При со > Oq V2 <1. Система оказьшает инерционное сопротивление, коэффициент динамичности снижается с увеличением частоты со возмущающей силы и эффективность виброизоляции возрастает. Вместе с тем, в закритической области работы установка Вязких демпферов не эффективна, а в некоторых случаях может даже усилить динамические нагрузки от ротора на станину и фундамент машины. [c.150]

Из дидактических соображений ньютоновскую жидкость можно представлять с помощью модели Максвелла, состоящей из последовательно соединенных демпфера, характеризующегося некоторым значением коэффициента вязкости т]о, и пружины с очень высоким модулем жесткости С , вообще не проявляющемся в обычных условиях измерений. Другими словами, модуль столь велик, что свойства системы достаточно точно моделируются жестким поршнем, перемещающимся в жестком цилиндре, заполненном вязкой жидкостью. [c.17]

Некоторые из коэффициентов характеристического уравнения (17) обычно зависят от определяющих, главных параметров рассматриваемой задачи угловой скорости вращения со, вязкого сопротивления в демпфере С, веса ротора О или иных. При этом для уравнения (17) уместно применить подстановку у = Г. Тогда взятые отдельно действительные и мнимые члены уравнения [c.20]

По второму способу измерений демпфер характеризуется резонансным коэффициентом усиления колебаний a. в виде отношения резонансной амплитуды колебаний Уд к амплитуде возбуждения э, аз = УдЗ-, либо шириной пропускания v , выражающей отношение (У — 2)5 , в котором — резонансная частота колебаний и VI, 2 — значения частот, при которых амплитуда вынужденных колебаний имеет значение, вдвое меньшее резонансной амплитуды. Обратные величины аГ и соответственно называются коэффициентом потерь и добротностью— термины, широко используемые в радиотехнике. Иначе свойства демпфера характеризуются коэффициентом поглощения ф, выражающим рассеиваемую за цикл колебаний энергию, отнесенную к амплитуде потенциальной энергии. Для случая небольшого трения в демпфере, когда Оэ > Ю или Ьл < < 0,3, величины соотношения между этими параметрами и эквивалентной им относительной величиной вязкого сопротивления [c.208]

Благодаря связанности колебаний роторов в направлении обеих координатных осей х м у устойчивое состояние может быть достигнуто также в случае анизотропного демпфера, в котором коэффициенты упругого и вязкого сопротивления при движении подшипника вдоль осей х к у неодинаковы и равны соответственно Кх, Сх и Ку, Су. Очевидно, что некоторые из этих коэффициентов отличаются от их оптимальных значений, определяемых по соотношениям (30), (31). Вследствие этого противоположно анизотропным гидростатическим подшипникам область устойчивости несколько сокращается, причем ее конфигурация становится более сложной. В частности, в случае демпфера, работающего в направлении одной из координатных осей и жесткого в другом направлении при большой величине [c.213]

Рис. 51. Зависимость коэффициента затухания (6 > 0) или коэффициента возрастания колебаний от вязкого сопротивления с в демпфере и от угловой скорости ы ротора

Если сила вязкого сопротивления в демпфере нелинейным образом зависит от амплитуды колебаний, то прн установившихся прецессионных колебаниях их устойчивость также зависит от их амплитуды. Тогда границы области устойчивости строятся для различных значений амплитуд и разделяют устойчивые и неустойчивые колебания с тем или иным предельным циклом. Если в исследуемом случае коэффициент сопротивления с представляется монотонной функцией амплитуды, скажем с Саа то для рассмотренного в начале этого раздела жесткого ротора области устойчивости ю(а) при различных значениях Со выражаются семейством гипербол, сдвинутых парал- [c.221]

Фнг. I. Зависимость коэффициента б затухания (б>0) или возрастания (б<0) колебаний от вязкого сопротивления в демпфере С и угловой скорости ротора (О. Кривые 1, 2, 3, 4 и 5 соответствуют последовательно возрастающему вязкому сопротивлению. [c.115]

Кроме того, в демпфере должна быть естественная или искусственная инертная масса (статор), являющаяся точкой опоры при силовом воздействии на подвижные узлы механизма. Коэффициенты упругого и вязкого сопротивления в демпфере должны иметь вполне определенную величину, назначаемую при расчете устойчивости и колебаний стабилизируемого механизма. Масса вибратора — промежуточной детали или комплекса деталей демпфера между статором и стабилизируемым механизмом — должна быть по возможности малой. При демпфировании колебаний узлов промышленных машин необходимо создавать силы вязкого (и упругого) сопротивления порядка десятков и сотен килограммов, в среднем Я = 50 кг, действующие на детали (вибраторы) с размерами порядка нескольких сантиметров, в среднем 5 см, при сравнительно малой скорости их колебаний, имеющей амплитуду порядка v 5 см-сек . [c.84]

Между образцом и подвижной катушкой включен жидкостный демпфер (3 на рис. 6). Демпфер выполнен в виде легких дюралюминиевых дисков, имеющих ряд отверстий. Диск находится в цилиндре с маслом. Поворот одного диска относительно другого позволяет менять степень открытия отверстий и тем самым варьировать коэффициент трения. Применение демпфера диктуется необходимостью управления формой силового импульса при внезапном приложении нагрузки к образцу. Реакция материала на действие силы приобретает существенное значение в условиях ударных нагрузок. Если внешняя сила изменяется скачкообразно, то возникающее в образце напряжение и деформация устанавливаются не сразу. Переходные процессы могут иметь как апериодический, так и колебательный характер в зависимости от вязко-упругих свойств материала испытуемого образца. При этом сложный процесс установления на-прял<ений может существенно затруднить анализ результатов измерений. Для правильного и наиболее простого измерения долговечности необходимо, чтобы механический силовой импульс имел форму ступеньки с достаточно резким передним фронтом. [c.29]

Упругость моделируется пружиной с жесткостью Последовательно к ней присоединяется элемент Кельвина—Фойхта—Мейера, передающий высокоэластическую деформацию. В этом элементе параллельно соединены пружина с жесткостью к (причем ку > к) и демпфер с коэффициентом вязкости г . Величина отражает наличие потенциального барьера внутреннего вращения, который препятствует мгновенному изменению формы макромолекул. Вслед за высокоэластическим элементом следует демпфер, характеризуемый коэффициентом вязкости г. Константа г учитывает межмолекулярные связи, проявляющиеся во взаимодействии между сегментами различных макромолекул. Естественно, что такое взаимодействие может быть учтено только введением общей вязкой среды для всех демпферов с сопротивлением г. [c.95]

Естественно, что слабое вязкое трение с малым коэффициентом сопротивления С я О незначительно успокаивает колебания механизма. Однако, так как при размещении демпфера оказывается невозможным связать главные колеблющиеся массы с источниками трения и приходится их соединять посредством промежуточных деталей, то очень большое трение в демпфере также слабо влияет на колебания. При очень большом трении (С я со) детали демпфера оказываются динамически жестко связанными между собой. Тогда колебания происходят так же, как и в механизме без трения, но с другими коэффициентами упругости или податливости, определенными при жестком соединении деталей демпфера соответственно С — со. При этом резонансы наступают, когда частота возбуждения совпадает с новыми значениями собственных частот, превышающими прежние значения. Собственные частоты сй1<Й1<(02, определенные без элемента [c.336]

Элементы вязкого трения рассчитываются, при необходимости, доводятся, с целью получения нужного для данной машины коэффициента трения и создания условий, обеспечивающих постоянство коэффициента трения. Для демпферов сухого трения трущиеся поверхности должны быть достаточно велики во избежание их перегрева. Впрочем, вследствие преобразования колеблющейся системы посредством демпфера поглощаемая ими энергия оказывается значительно меньшей, чем та энергия, которая расходуется при неустойчивых колебаниях системы без демпфера. [c.343]

В работе [54] предлагается низшую частоту собственных колебаний загрузки материала i рассчитывать в линейной постановке, заменяя упруговязкое тело материальной точкой с массой т, равной массе всего материала, подвешенной на пружине с жесткостью с с вязким демпфером, имеющим коэффициент сопротивления k [c.184]

Вязкое сопротивление кольцевого слоя жидкости 4 в демпферах на рис. 43 и 44 рассчитывается так же, как сопротивление смазочного слоя цилиндрических подшипников для случая невращающейся цапфы (см. гл. И, п. 1). При обычной небольшой длине этого кольцевого слоя с по сравнению с его радиусом и малой амплитуде колебаний Т1(0 < ЗЯ коэффициент вязкого сопротивления С, выражающий отношение силы вязкого трения Рг к скорости движения Кь согласно соотношению (11) гл. И имеет значение [c.200]

В рассматриваемой конструкции масса подвижных частей демпфера не превышала 10% массы всего ротора 2т. Демпфирующий слой смазки для машины 2 выполнялся с размерами Не = 7 см, 1с = 3,6 см, Яс = 0,026 см = 7,2-10- При вязкости смазки 1 = 5-10 кгс-сек см- согласно соотношению (7) гл. V коэффициент вязкого сопротивления в демпфере был равен С = 29,2 кгс сек-см что составляет 120% величины КиОТ или 26,5% величины 2т 21. Автоколебания рассматриваемого ротора эффективно подавлялись при вязком сопротивлении в демпфере в пределах С = 12 + 80 кгс сек см . Относительное инерционное сопротивление демпферной жидкости по сравнению с ее вязким сопротивлением рассчитывается по соотношению (68) гл. И и здесь, при частоте автоколебаний Г О] и частоте вынужденных колебаний V = (о, составляло 0,2д- (01) = = 0,07 и 0,2 0-2 (со) = 0,17. Таким образом, в отличие от подшипников инерционное сопротивление смазки в демпфере имело уже ощутимую, хотя и вполне допустимую величину. Число Рейнольдса для демпферной жидкости даже в случае больших колебаний с амплитудой У = 10 сл и с частотой V = со согласно соотношениям (10) и (99) гл. II составляло Кеэ = рр. Х X сУсо = 90, что совсем немного. [c.260]

Сп1ах И Са. максимально допустимое и рекомендуемое значение коэффициента вязкого сопротивления I демпфере. [c.116]

Для гибких роторов с одним демпфером коэффициент его упругости следует назначать таким, чтобы собственная частота системы ротор-опоры без учета вязкого элемента oi составляла бы около 65%, но не менее 30% и не более 80% от значения первой собственной частоты Qi, определенной при отсутствии демпфера. Примерно такая же или несколько меньшая собственная частота 0)1 должна быть и при постановке двух или большего числа демн-фер01В. Для роторов с жестким валом коэффициент упругости опоры следует назначать таким, чтобы (круговая) частота oi составляла около 55—60%, но не менее 25% и не более 75% от значения рабочей угловой скорости ротора со ,. Для двухопорных бес-консольных роторов коэффициент упругости демпфера при названных выше условиях примерно равен [c.122]

В процессе виброотладки иногда приходится несколько изменять параметры демпфера для достижения или расширения области устойчивости работы ротора. При этм оптимальное значение коэффициента вязкого сопротивления предварительно может быть найдено искусственным изменением вязкости демпферной жидкости в процессе ее подогрева или охлаждения. Коэффициент упругости подбирают ослаблением первоначальной упругой опоры, для чего упругие балочки утоняют токарной обработкой или часть их вырубают. Не следует заранее изготовлять чрезмерно жесткие опоры, предполагая ослаблять их по мере надобности, так как при этом несколько снижается прочность опоры. [c.122]

В условиях внешней среды с переменной температурой или при изменениях режима колебаний постоянство коэффициента вязкого сопротивления С достигают либо термостатированием демпферной ждкости, либо регулированием демпферного зазора или длины рабочих деталей демпфера, выполняя их раздвижными. Некоторая сложность этих операций препятствовала применению гидравлических демпферов в транспортных машинах, в частности в авиации. Простое изменение демпферного зазора, в значительной степени компенсирующее температурное изменение вязкости жидкости, осуществляется применением пластмассовых деталей, у которых коэффициент линейного температурного расширения значительно больше, чем у металлических деталей. С другой стороны, в демпферах все шире распространяются кремний — органические и другие жидкости с коэффициентом вязкости, сравнительно мало зависящим от температуры. Применением термокомпенсаторов и специальных жидкостей достигается постоянство коэффициента вязкого сопротивления с точностью 15% в зоне температур от - 30° до +90° С [4], [6]. [c.97]

Рассмотрим, как передаются усилия на основание машины в случае, если одномассовая система подвержена воздействию вынуждающей силы Я, sin ( oi), изменяющейся по гармоническому закону. Примем, что колеблющаяся система имеет виброизоляцию, состоящую из упр угой связи с жесткостью с и демпфера вязкого трения (рис. 3.28) с коэффициентом сопротивления а (см. 2 данной главы). [c.93]

Анализ зависимости == / (( /(ид) позволяет установить, что использование демпферов вязкого трения эффективно для гашения колебаний лишь в резонансной области — при со < соо- В зарезонансной области при и)/сО(, > У2 применение демпфера вязкого трения нерационально, так как при больших 2п/соо коэффициент передачи силы при заданном отношении со/(Г) болыие, чем при отсутствии демпфера. Однако при решении вопроса о применении демнфюра вязкого трения следует помнить, что последний позволяет значительно уменьшить резонансные перемещения и силы. По этой причине для мангин, работающих в зарезонансной зоне, иногда используют виброизоляцию с самоотключающимися демпферами, которые действуют только в резонансной зоне. [c.94]

Модель должна учитывать наличие истинной упругости, высокоэ.тас-тичности и двух вязких сопротивлений. Упругость и высокоэластичность требуют введения в модель двух пружин, характеризуемых соответственно жесткостями и к, причем к к, так как упругая деформация требует приложения значительно больших сил, чем равная ей высокоэластическая деформация. Вязкие сопротивления должны быть представлены в модели двумя демпферами, характеризуемыми коэффициентами вязкости г и г . [c.242]

Зависимость коффициента затухания колебаний (б > 0) или их возрастания (б < 0) от угловой скорости со ротора и параметров демпфера показана на рис. 51. Резкое изменение коэффициента б вблизи границ области устойчивости при малом вязком сопротивлении с <С О объясняется двоякой ролью упругости К демпфера. С одной стороны, упругая податливость создает условия для рассеяния энергии колебаний и это реализуется при достаточном вязком трении. С другой стороны, упругость демпфера, так же как и упругость вала ротора приводит к резонансу автоколебаний, который демпфируется в области устойчивости и не демпфируется вне ее. [c.214]

Если сила вязкого сопронвления в демпфере пропорциональна амплитуде его колебаний, но нелинейным образом зависит от их частоты Г, то при установившихся прецессионных движениях ротора коэффициент сопротивления с приближенно выражается в виде [c.222]

Колебания затухают в области устойчивости, где б > 0. Границы области устойчивости как функции угловой скорости ротора расширяются с возрастани-ем разрыва смазочного слоя, о с уменьшением коэффициен- тов упругости (fe) и вязкого I сопротивления (с) в демп-фере. Однако при это.м не 8 только увеличиваются коэффициенты затухания колебании при параметрах системы, лежащих внутри области устойчивости, но и увеличиваются коэффициенты возрастания колебаний за границами области устойчивости (фиг. 1). При назначении оптимальных параметров демпфера приходится идти на компромисс между двумя качественно различными требованиями о возможно больших ширине области устойчивости и коэффициенте затухания, а также возможно. меньшем возрастании колебаний за пределами области устойчивости в режиме, соответствующем запуску и выбегу ротора турбомашины. Имея в виду непостоянство разрыва смазочного слоя и, следовательно, недостоверно известную величину угла , 8 115 [c.115]

Если между плоскостями, показапнымп па рнс. , находится вязкая жидкость, то сопротивление тела деформированию может быть представлено моделью, показанной на рис. 3. Сопротивление смещению верхней плоскости аналогично вязкому сопротивлению движения поршня в демпфере, заполненном маслом. Величина деформации в такой модели зависит как от действующего напряжения, так и от продолжительности эксперимента. Если напряжения пропорциональны скорости деформации, говорят, что выполняется закон Ньютона S/y = т]. Коэффициент пропорциональности т] называется вязкостью. Когда напряжения выражены в дин1см , а скорость сдвига в сек , т] выражается в пз. [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология