Газы каталитического крекинга, анализ

АНАЛИЗЫ ГАЗОВ КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА [c.72]

Комбинированный метод анализа очень удобен для исследования технических газов переработки нефти, которые получаются в результате процессов термического и каталитического крекингов, гидроформинга и т. д. [c.849]

Анализ газов каталитического крекинга (в % вес.) [c.249]

Предварительное исследование по применению метода газо-жидкостной хроматографии для анализа сложных органических смесей, таких как жирные газы каталитического крекинга, прямогонные бензины и бензины вторичного происхождения, показали, что этот метод может успешно применяться для определения их индивидуального состава. [c.172]

Анализ данных табл. 11 показывает, что изменения состава газов при повышении температуры каталитического крекинга с 400 до 470° происходят главным образом за счет увеличения непредельных углеводородов — этилена, пропилена и бутиленов и соответствующего уменьшения предельных углеводородов — изобутана и к-бутана. Выход газа прямо зависит от изменения температуры. При одной и той же скорости подачи сырья выход газа каталитического крекинга увеличивается с повышением температуры процесса. Например, при каталитическом крекинге фракции 200—350° туймазинской девонской нефти над шариковым алюмосиликатным катализатором ГрозНИИ выход газа увеличивается (в %) следующим образом при различной объемной скорости. [c.20]

Таким образом, на основании данных анализа о влиянии режима процесса на выход и углеводородный состав газов каталитического крекинга промышленного вида сырья можно сделать следующие выводы. [c.24]

Анализ газов каталитического крекинга, фракции С4 термического крекинга, газа стабилизации нефти, искусственных смесей углеводородов и потока газов бутановой колонны. НФ вазелиновое масло, нанесенное на трепел Зикеевского карьера. [c.101]

Нри каталитической очистке, как и при каталитическом крекинге, количество и состав отводимого с установки жирного газа зависят от качества и природы циркулирующего в системе катализатора и поддерживаемого на установке технологического режима. В табл. 17 приведены результаты анализов жирного газа, получаемого на одной пз установок. [c.157]

На основе анализа литературных, собственных экспериментальных данных и результатов промышленных исследований показано, что в ходе каталитического крекинга, наряду с каталитическими процессами, протекающими по карбоний-ионному механизму, и термическими, имеющими радикальный механизм, происходят превращения, обусловленные окнслительно-восстаиовительными реакциями. Протекание окислительных процессов в ходе каталитического крекинга подтверждается наличием фенола (до 800-1200 мг/л в технологическом конденсате), достаточно высокой концентрацией диоксида углерода (СО2) в жирном газе (до 5-7%) и высоким содержанием кислородсодержащих соединений в жидких продуктах, особенно в тяжелом газойле и остатке с температурой начала кипения выше 420"С (0.5-3.0%) [4.1]. [c.101]

Анализ полученных данных показывает, что наиболее эффективно как ингибиторы окисления действуют высокомолекулярные сернистые соединения сульфидного типа, присутствующие в деасфальтизате. Наилучшим сырьем для каталитического крекинга из исследованных является гидро-очищенный вакуумный газойль, однако добавление к нему деасфальтизата в оптимальном количестве приводит к улучшению показателей крекинга — к увеличению выхода бензина (табл. 4.8). Выход бензина и газообразных продуктов максимален при 10-20% добавки. Наличие оптимума объясняется тем, что сам деасфальтизат в чистом виде является по своим показателям сырьем условно пригодным для каталитического крекинга, но присутствующие в нем сернистые соединения, вводимые в составе деасфальтизата в минимальном достаточном количестве в сырьевую смесь, связывают свободный кислород и увеличивают долю реакций непосредственно каталитического крекинга. Это подтверждается аномальными особенностями не только материального баланса, но и состава газа (рис. 4.1). Интенсификация каталитического крекинга подтверждается максимальным содержани- [c.115]

В литературе имеется еще несколько сообщений об использовании фурфурола для очистки сырья крекинга [265] и циркулирующего газойля [266]. Указывается [264], что расход фурфурола составляет всего лишь 0,015% от сырья. В работе [266] описывается процесс очистки циркулирующего газойля каталитического крекинга и приводятся результаты анализа рафината и экстракта. При использовании в качестве сырья ароматического экстракта из циркулирующего газойля каталитического крекинга выход кокса 12%, бензина 3%, газа 4,7%. При крекинге рафината выход этих продуктов соответственно 1,6 42,2 и 6%. Использование этого процесса считается экономически оправданным. [c.184]

Газо-жидкостная хроматография еще недавно применялась только для углеводородных газов и легких топлив, главным образом, чтобы быстро количественно определить состав топлива или концентрацию какого-либо его компонента. Например, этот метод служит для непрерывного контроля за процессом (получения топлива, очистки его, разделения смеси компонентов, смешения компонентов и др.). В последние годы газо-жидкостную хроматографию используют для анализа бензиновых фракций прямой перегонки [55—58], смесей бициклических углеводородов (ароматических, нафтеновых) [36, 59—63], продуктов вторичных процессов переработки нефти (бензинов, газойлей каталитического крекинга) [33, 62, 64], для разделения сернистых соединений и углеводородов и др. [c.214]

Однако, такая постановка задачи представляется неправомерной по следующим соображениям. Прежде всего, в зависимости от режима в рефлюксной емкости Е1 с нестабильным бензином увлекается часть легких фракций (Сз—С4), а часть углеводородов Сб и выше уходит с жирным газом. Так, хроматографический анализ жирного газа и нестабильного бензина на промышленной установке каталитического крекинга типа 43-103 [127] показал, что в проведенном эксперименте содержание фракций С5 и выше в жирном газе изменялось в пределах 20,1—39,5% (масс.), а содержание фракций ниже С5 в нестабильном бензине составило 2—11% (масс.). Таким образом, измерение расхода нестабильного [c.138]

Комбинация газо-жидкостного хроматографа и время-про-летного масс-спектрометра применялась для быстрого качественного и количественного анализов продуктов каталитического крекинга нонана [229]. Крекинг проводился в небольшом реакторе, соединенном дозирующ,им устройством с хроматографом. По мнению авторов, описываемая методика может быть применена для исследования любых термических, фотохимических н каталитических реакций в потоке. [c.128]

Для анализа газов нефтепереработки, представляющих собой сложную смесь углеводородов 02-0 и некоторых неуглеводородных компонентов, применяется [2] метод газовой хроматограф в газожидкостном варианте с использованием полярных и неполярных жидких фаз и в адсорбционном варианте с применением природных синтетических и модифицированных адсорбентов [З]. Для исследования пента-амиленовой фракции бензина каталитического крекинга, а также жирного газа этого же бензина термокаталитического разложения в качестве наполнителя колонки применяли фракцию волокнистого углерода, полученного по методике [4] зернением 0,25-0,5 ш, обработанную хинолином в различных процентных соотношениях. Лучшее разделение было получено при загрузке колонки адсорбентом, содержащим 15-20 хинолина. [c.158]

В последние годы большое внимание уделяется математическому моделированию различных процессов нефтепереработки, в том числе каталитического крекинга. Наряду с этим используют и математическое описание результатов методом регрессионного анализа. Переменные, влияющие на результаты, называются входными и делятся яа регулируемые и нерегулируемые. К регулируемым параметрам каталитического крекинга относятся температура, массовая скорость подачи сырья и кратность циркуляции катализатора к нерегулируемым — показатели качества катализатора (активность, селективность) и сырья (фракционный и химический состав). Выходными параметрами являются результаты процесса — глубина превращения сырья, выход бензина, газа и кокса. Оче- [c.149]

Предложена экспрессная методика определения выхода бензина из широкой фракции каталитического крекинга методом газовой хроматографии с высокотемпературной жидкой фазой. Применены обратная продувка газа-носителя и подсчет результатов анализа интегратором Спектр-4 . [c.209]

Анализ уровня опасности установок свидетельствует, что наиболее опасными являются парк емкостей высокого давления газо-раздаточной станции (ГРС), установка каталитического крекинга Г-43-107, установка подготовки сырья, установка ЭЛОУ-АВТ-6. Из приведенного анализа энергетического потенциала наружных установок следует, что на промышленной территории завода существует потенциальная опасность крупных аварий с большими разрушительными последствиями. [c.88]

В последнее время широкое распространение получили установки каталитического крекинга с движущимся слоем алюмосиликатного шарикового катализатора. Это объясняется все увеличивающимся спросом на бензин с высокой октановой характеристикой и на газы — сырье для развивающихся нефтехимических производств. Однако себестоимость продукции каталитического крекинга, несмотря на ряд усовершенствований процесса, остается высокой. Анализ статей, входящих в состав себестоимости продукции, показывает, что ее основную часть составляют расходы на катализатор. К настоящему времени имеется большое число работ но изысканию путей увеличения прочности катализатора и улучшения условий эксплуатации установок с целью уменьшения расхода катализатора. Однако все еще необходимо выявлять причины ухудшения качества катализатора и устранять нарушения в технологии каталитического крекинга. [c.163]

Однако распространять данную зависимость л от Ко на практические соотнощения Вид следует с большими поправками на ряд факторов. На промышленных установках крекингу подвергаются не индивидуальные углеводороды, а их смесь. Каждый из них характеризуется особенными значениями а и р. Но самое существенное в том, что доля превращенного углеводорода у характеризует выход всех продуктов реакции крекинга, а не целевой продукции этого процесса. Между тем при малой объемной скорости Ко и в соответствии с (12.30). т будет большим, а выход целевой продукции В незначительным по причине ее глубокого расщепления с образованием газов и углеродистых и смолистых соединений. По мере увеличения Ко и до некоторого уровня вследствие снижения времени контакта и слабого развития побочных реакций выход целевого продукта В достигает максимума, а затем начинает снижаться уже чисто в силу уравнения А. В. Фроста. Все сказанное передает сложные химические закономерности крекинга в самых общих чертах. Они упомянуты здесь лишь постольку, поскольку это необходимо для пояснения фактического изменения выхода В в зависимости от суточной производительности установки каталитического крекинга д. Из предварительного анализа факторов, осложняющих динамику В по сравнению с динамикой х в уравнении А. В. Фроста, следует, что зависимость В от д должна на практике иметь экстремальный характер с максимумом при определенном д. [c.506]

Таким образом, получение реактивных топлив предъявляет достаточно жесткие требования к содержанию как непредельных, так и ароматических углеводородов. Для дизельных топлив содержание ароматических. и непредельных углеводородов лимитируется необходимостью получения топлив с высоким цетановым числом и с хорошей стабильностью. В случае же переработки сернистого сырья вопрос о стабильности топлив тесно увязывается с необходимостью снижения содержания в них серы, что приводит к целесообразности гидрогенизационного облагораживания дизельных топлив. В процессе прямой перегонки из большинства нефтей получают низкокачественное автомобильное топливо, удовлетворительные по качеству реактивные и сернистые дизельные топлива. При этом при переработке высокосернистых нефтей требуется применение гидроочистки для получения топлив с нормируемым содержанием серы. Сопоставление каталитического крекинга нефти на алюмосиликатных катализаторах заметно отличает этот процесс как от прямой перегонки нефти, так и от процессов коксования. В присутствии катализатора образуются высокооктановые бензиновые фракции, содержащие большой процент непредельных и ароматических углеводородов. При правильно подобранных условиях ведения, процесса содержание непредельных и ароматических углеводородов во фракциях реактивного и дизельного топлива может быть невелико. Расход водорода на облагораживание этих продуктов не превышает 0,5—1 /о против 1,2—1,5%, характерных для дистиллатов коксования. В процессе каталитического крекинга нефти образуется небольшое количество газа, содержащего высокий процент изобутана, бутиленов, пропилена, пропана и небольшой процент фракций С] и Сг, в результате чего потери водорода с газом сводятся к минимуму. В то же время в процессе образуется 4—6% кокса с низким содержанием водорода. Следовательно, вторым достоинством непосредственного каталитического крекинга нефти является рациональное использование водорода самого сырья, за счет малого образования газа с преобладанием в нем непредельных углеводородов невысокого выхода обедненного водородом кокса и получением жидких нефтепродуктов с рациональным распределением содержания непредельных и ароматических углеводородов во фракциях. Это обстоятельство приводит к минимальному расходу водорода со стороны для облагораживания полученных дизельных и реактивных топлив. Анализ газа [c.137]

На основе анализа литературных, собственных экспериментальных данных и результатов промышленных исследований показано, что в ходе каталитического крекинга, наряду с каталитическими процессами, протекающими по карбоний-ионному механизму, и термическими, имеющими радикальный механизм, происходят превращения, обусловленные окислительно-восстановительными реакциями. Протекание окислительных процессов в ходе каталитического крекинга подтверждается наличием фенола (до 500 мг/л в технологическом конденсате), достаточно высокой концентрацией диоксида углерода (СО ) в сухом газе (до 5-7 %) и высоким содержанием кислородсодержащих соединений в жидких продуктах [1], особенно в тяжелом газойле и остатке выше 420 °С (0,5-3,0 %). Окислительные процессы, протекающие при каталитическом крекинге, подчиняются тем же закономерностям, что и при целевой окислительной конверсии. Результатом их протекания является не только появление в продуктах крекинга жидких и газообразных кислородсодержащих соединений, но и формирование части углеводородных продуктов не по предпочтительному для данного процесса карбоний-ионному механизму, что снижает селективность и эффективность процесса в целом. Существенное влияние при эксплуатации промышленной установки в заданном режиме на результаты каталитического крекинга оказывает характер используемого сырья, что обусловлено в том числе и влиянием природы сырья на протекание окислительной каталитической конверсии. [c.31]

На установках каталитического крекинга промышленные автоматические хроматографы часто используются для анализа дымовых газов при восстановлении катализатора, когда по содержанию СО регулируют температурный режим обжига катализатора. [c.80]

Анализ газов каталитического крекинга цикланов показывает, что основными компонентами продуктов реакции являются водород, проиен и бутаны, а затем бутены и пропан (исключение составляет ме-тилциклопентан, который дает низкий выход бутанов). [c.122]

Барт использовал в качестве меченого вещества частицы, пропитанные хлористым натрием, которые он подавал в середину псевдоожиженного слоя, причем пробы для анализа отбирались на разной высоте сверху до низу. Стемердинг определял скорость перемешивания, нагревая верхнюю часть слоя. Перемешивание твердых частиц зависит от диаметра сосуда и скорости газа, будучи прямо пропорционально скорости и квадрату диаметра. В трубках малого диаметра (порядка 25 мм) наблюдалось полное перемешивание. Траектории движения твердых частиц в промышленных реакторах каталитического крекинга и регенераторах изучались при помощи радиоактивных изотопов , причем было сделано заключение, что в этих условиях происходит почти полное смешение. [c.294]

Крекинг газойля. Основная область применения цеолитных катализаторов в промышленности связана с процессом каталитического крекинга дистиллятов первичной перегонки нефти, содержащих алифатические, циклоалифатические (нафтеновые), олефиновые и ароматические углеводороды. При каталитическом крекинге нефтяных фракций протекают реакции дезалкилирования ароматических соединений, крекинга парафинов и олефинов, перераспределения водорода и циклизации олефинов. С основными представлениями о механизмах реакций, которые вносят вклад в процесс крекинга нефтяного сырья на цеолитных катализаторах, мы уже познакомились в предыдущих разделах этой главы. Однако использовать эти представления для анализа превращений отдельных классов углеводородов в крекинге все-таки очень трудно, так как продукты крекинга отличаются очень сложным составом. Первые работы Планка и Росин-ского [161, 297] по крекингу газойля, выкипающего в интервале 260—400° С, показали, что замена алюмосиликатного катализатора на цеолиты типа X дает следуюгцие преимущества 1) более высокую активность, которая сохраняется даже при повышенных содержаниях остаточного кокса, 2) более высокую селективность по бензину (Сз+) и снижение выхода газа (С4-) и кокса, 3) более высокую стабильность при термических и термопаровых обработках, характерных для процесса регенерации катализатора. Эти преимущества становятся еще более заметными при использовании в качестве катализаторов кальций-аммонийной и редкоземельно-аммонийной форм цеолита X. Моску и Моне [148] исследовали влияние жесткости термических и термопаровых обработок катализаторов РЗЭ-Х и РЗЭ- на эффективность крекинга газойля, выкипающего при 272—415° С. Они пришли к выводу, что удаление наиболее сильных кислотных центров в высокотемпературных условиях благоприятно сказывается на повышении выходов бензина. Для того чтобы рассмотреть причины повышения селективности по бензину, обратимся к последовательности превращения газойля, кинетическая модель которого [схема (71)] была разработана Уикманом и Нейсом [298]. В соответствии с этой моделью при первичном крекинге (эта стадия на схеме обозначена символом происходит образование бензина и некоторого количества газа, а также кокса, тогда как при вторичном крекинге (А ,) расщеплению подвергается бензин. [c.109]

Данные анализа беизииа от первой ступени нроцесса приведены в табл. 15. Вторая ступень каталитического крекинга (каталитической очистки) проводилась при температуре 440—450 С, массовой скорости подачи сырья 0,67 ч 1, кратности циркуляции катализатора 7. В результате каталитической очистки получено катализата 70 %, кокса 6,1, газа и потерь 23,9 и авиабензина с концом кипепия 160 °С в катализат е 58 %. [c.190]

Лабораторный контроль установки каталитического крекинга с пылевидным катализатор(зм заключается в проверке качеств сырья, катализатора и вырабатываемых прсТдуктов газа, бензина, легкой и тяжелой флегмы. Анализ сырья, поступающего на установку, заключается в определении плотности, фракционного состава, группового химического состава, содержания смол и его коксуемости. Коксуемость сырья является одной из важных характеристик, так как ее повышение увеличивает процент кокса, отлагающегося на поверхности катализатора, что вызывает необходимость в снижении производительности установки. [c.206]

Представляет интерес также соноставление более детализированных анализов газов термического н каталитического крекингов, приведенное в табл. 33. [c.100]

В некоторых модификациях технологических установок предусмотрено также возвращение части тяжелых фракций — бокового погона колонны К1—в реактор для повторного крекирования (рисайкл). Следует отметить, что для современных установок каталитического крекинга характерна тенденция к резкому сокращению количества рециркулирующего газойля [111, поскольку, как показал анализ работы установок, крекировать рисайкл экономически невыгодно выход бензина практически не увеличивается выход же кокса, а иногда и газа возрастает. В связи с этим га-зойлевые фракции используются в основном для транспортировки шлама в реактор. [c.17]

Движение потока в наклонных и криволинейных каналах. Движение восходящего газокатализаторного потока в криволинейных и наклонных линиях наблюдается в транспортных линиях сырья на установках каталитического крекинга типа 1-А, а также в местах перехода вертикальных частей прямоточных аппаратов в горизонтальный участок для ввода в сепарационную часть, реакторов. В существующих установках катали гического крекинга встре чается два вида криволинейных вертикальных колен с горизонтальным и вертикальным вводами газокатализаторного потока. Характеристики потока в этих случаях различны не только по динамике движения твердых частиц, но и по износу стенок транспортных трубопроводов в результате их удара при соприкосновении. Движение взвешенных твердых частиц в криволинейных по- го1с х может приводить к частичному осаждению частиц в зоне поворота и их классификации по размерам. Теоретический анализ динамики движения частиц в таких системах проведен в работах [92], где показано, что наиболее надежными являются вертикальные колена с вертикальным вводом газа. Они обеспечивают минимальную потерю скорости частиц и в большей степени гарантируют работу системы с восходящим газокатализаторным потоком без образования пробок. [c.191]

D среде конденсатора каталитического крекинга Т-8, состоящей из паро бензина, жирного газа и воды, поступающей в аппарат под давлением 0,4 кГ1см при температуре 130° С. Анализ жирного газа показал наличие в нем до 8% сероводорода. Бензин содержал до 0,25 /о сероводорода п 0,05% углекислого газа. В воде было обнаружено около 2,8% сероводорода. [c.179]

Вторая глава посвящена анализу газов заводских нефтеперерабатывающих установок города Грознотчэ. В этой главе приведены анализы газов с установок первичной пфегонки нефтей, коксовых кубов, термического крекинга, термического риформинга и каталитического крекинга, а также газов, растворенных в различных бензинах первичной перегонки и крекинга. [c.4]

Методика отбора проб газов и жидких продуктов. Местами отбора проб образцов, поступавших далее на анализ, являлись для попутных нефтяных природных газов— затрубное пространство у устья скважин для средних образцов нефтяных природных газов — приемные линии компрессорных установок для газов газовых месторождений —-устья скважин для нефтей — устья скважин для гаЬов и бензинов с установок первичной перегонки — водоотдели- тели установок для газов коксовых кубов — общие магистрали коксовых батарей для газов и бензинов термического крекинга и риформинга — газосепараторы установок для га-<-зов и дестиллатов каталитического крекинга — газосепара-тор опытно-промышленной установки. [c.9]

Анализ опыта эксплуатации многих действующих установок каталитического крекинга в кипящем слое показал, что для пневматического транспортирования катализатора из реактора в регенератор и обратно не требуется располагать эти аппараты так высоко, как это наблюдалось на более ранних установках, когда транспортирующий газ (или нары сырья) вводился в самой нпжней точке системы. Ввод транспортирующего газа в верхний участок восходящего потока катализатора позволяет раснолон-еить реактор и регенератор на одной высоте, что в свою очередь снижает общую высоту установки, сокрашдет расход металла и облегчает эксплуатацию и ремонт. Поступая в регенератор Р2, катализатор вносит с собой лишь небольшое количество воздуха, необходимое для пневмотранспорта. Основной ноток воздуха, необходимого для выжига кокса, вводится иод распределительную решетку регенератора насосом НЮ. [c.205]

Реакцию каталитического крекинга кумола и превращения циклогексена проводили проточным методом в кварцевом приборе. После реакции катализатор регенерировали продуванием через него сухого воздуха при 500—550°. Продукты реакции конденсировали в холодильнике и собирали в колбе Фаворского, соединенной с реактором при помощи шлифов. Анализ образовавшихся в процессе газов производили в приборе ВТИ. Сжигание продуктов реакции проводили над окисью меди в кварцевом приборе. Воду для анализа очищали пропусканием над окисью меди нри 700°, а затем в кварцевом приборе для очистки малых количеств воды [15]. Анализ воды на утяжеленность производили денсиметрическим методом [16]. Стандартную воду готовили обычным способом. Из-за малых количеств анализируемых вод их приходилось разбавлять. Так как взвешивание [c.145]

Селективность образования бензина. Математическое описание каталитического крекинга газойля, позволяющее найти только конверсию сырья, является ограниченным, так как наряду с конверсией важное значение для промышленного процесса имеет селективность. В связи с этим были разработаны соответствующие модели. В качестве примера можно привести работу [9], авторы которой для кинетического описания процесса подразделили все продукты на газойль, бензин и газы. Последующий анализ показал, что константы скорости в таком упрощенном механизме зависят от состава сырья и, в частности, от содержания парафинов, иафте-нов и ароматических углеводородов [19, 20]. Подобные корреляции оказались вполне приемлемыми для ря,да изученных авторами видов сырья, по они не могут быть распространены за их рамки. Впоследствии была описана кинетическая схема, не завися- [c.127]

Как уже упоминалось, присутствие во фракции ароматических углеводородов вносит существенную погрешность в расчеты по схеме [11] из-за взаимовлияния поглощения ароматических и алифатических связей. Однако в большинстве случаев легкоки-иящие углеводородные фракции содержат определенное количество ароматических и нафтеноароматических соединений. Ароматические соединения являются необходимым комнонентом многих товарных нефтепродуктов (топлив, масел) с другой стороны, присутствие в сырье для каталитического крекинга ароматических соединений ухудшает результаты процесса (уменьшаются выход газа, бензинов, общая глубина крекинга). Возмон ности ИКС в анализе ароматической части нефти ограничены, поскольку все ароматические соединения поглощают в области характеристических частот (1600, 814, 700 см ), и можно определить только общее (суммарное) содержание ароматических соединений и замещенных в различных положениях бензольных колец (триплет при 900—700 см ). Более селективное определение ароматических соединений возможно с привлечением УФ- и флуоресцентной спектроскопии. [c.22]

Были проведены промышленные испытания приборов опытной серии, которые дали удовлетворительные результаты и доказали возможность иримепеипя хроматографов ХЛ-2 для анализа газов термического и каталитического крекинга, газов коксования, промышленных фракци , получаемых на ГФУ и других установках нефтеперерабатывающих заводов. [c.273]

Обычно газы содержат много углеводородов Сд и С4. Каталитический крекинг таких высокометилированных углеводородов, как 2, 2, 4-триме-тилпентан, приводит к образованию более значительных количеств метана. Как показывает анализ экспериментальных данных, количество и состав газообразных продуктов заметно изменяются при переходе от одной группы углеводородов к другой. [c.124]

Комбинацию газо-жидкостного хроматографа и времяпролет-ного масс-спектрометра применяли для быстрого качественного и количественного анализа продуктов каталитического крекинга нонана. Эти же приборы могут быть использованы для исследования любых термических, фотохимических и каталитических реакций в потоке. [c.292]

Промышленные хроматографы были применены для автоматизации установок алкилирования изобутана бутиленами и каталитического крекинга [23], а также для автоматизации дистилляционных. колонн 17]. На установках алкилирования и каталитического крекинга хроматографы (их по четыре на каждой установке) служат в основном для определения углеводородов С3 и С4. Промышленные хроматографы используют и для анализа потоков деизобутанизатора. Разработан также метод анализа верхнего и нижнего погонов деизо-пентанизатора (определение изо- и н-пентана) на хроматографе Пай . Хроматографический метод применен на газо-бензиновом заводе, что позволило существенно улучшить показатели процесса [24]. Наконец, с целью автоматизации и контроля производства ксилолов-было проведено определение изомерных ароматических углеводородов С8 на хроматографе ХПА-3/150. [c.301]

Наиболее естественным для процессов нефтепереработки является использование так называемых технологических группировок. Можно, например, считать индивидуальными реагирующими веществами бензиновую фракцию, газ, мазут и т. п. Такой прием вперв1>1е использован при кинетической обработке процессов термического и каталитического крекинга в работах [19] , других советских и зарубежных исследователей и оказался весьма плодотворным. Обзор исследований, в которых использована технологическая группировка, дан в работе [4]. Применение технологической группировки не требовало выполнения химических анализов и поэтому было достаточно простым и популярным на ранних этапах создания математических описаний процессов переработки нефтяных фракций. Однако стала ясна и ограниченность приема — технологическая группировка позволяет учитывать появление новых фракций, но оказывается неудобной при анализе влияния условий процесса на качественные показатели продуктов или при учете влияния рециркуляции. [c.296]

Испытания производились 1) в среде конденсатора-холодильника термического крекинга Т-11, состоящей из бутан-бутиленовой фракции, подаваемой в аппарат под давлением 18 кПсм , при температуре 60° С. Анализ проб показал, что в паровой фазе среды содержится 1,6—2% сероводорода и 1% углекислого газа, а в жидкой — до 0,35% обп ей серы 2) в среде холодильника циркуляционного орошения Т-3 термического крекинга, состоящей из бензинового дистиллята, подаваемого под давлением 15 кГ/см при температуре 170—200° С. Анализ жидких проб, взятых после холодильника, показал, что бензин содержит 0,3—0,5% общей серы и до 0,28% сероводорода 3) в среде конденсатора-холодильника термического крекинга Т-6, состоящей из паров нестабильного бензина, поступающих в холодильник под давлением 12 кПсм при температуре 200° С. Анализ среды показал, что в бензине содержится 0,2—0,3% общей серы и до 0,13% сероводорода 4) в среде конденсатора каталитического крекинга Т-8, состоящей из паров бензина, жирного газа и воды, поступающей в аппарат под давлением 0,4 кПсм при температуре 130° С. Анализ жирного газа показал наличие в нем до 8% сероводорода. Бензин содержал до 0,25% сероводорода и 0,05% углекислого газа. В воде было обнаружено около 2,8% сероводорода. [c.212]

Идентификацию пиков на хроматограмме проводили при помощи индивидуальных углеводородов. Количественное содержание компонентов смесп определяли путем измерения площадей пиков по методу геометрического приближения, по которому площадь пика определяли как площадь треугольника, равную произведению высоты пика на ширину полосы в точке, где концентрация равна половине максимальной. В табл. 1 и 2 приведены результаты анализа газов нефтепереработки и головных фракций бензина каталитического крекинга, ироведепные по описанному методу. [c.246]

Газоадсорбционная хроматография является единственным средством для анализа сложных газовых смесей, содержащих легкие газы (Нг, N2, Аг, ОО) углеводороды ( i— 4). Этот метод (иногда, в сочетании с газо-жидкостной хроматографией) широко используется для определения состава природных газов, газов термического и каталитического крекинга, этилен- и пропиленкон-центратов, газов синтеза аммиака, спиртов и др. [1—6]. [c.38]

На основании анализа литературных данных и результатов опытов по термическому гидродеалкилированию гидроочищенных ароматических экстрактов из газойля каталитического крекинга дан метод оценки теплового эффекта процесса термического гидродеалкилирования. Показано, что на используемом сырье тепловой эффект термического гидродеалкилирования составляет около 710 ккал/кг сырья, превратившегося в газ, или 285 ккал1кг исходного сырья. [c.224]