Цилиндр, теплопередача

Опытные данные работы одноступенчатого поршневого воздушного компрессора с внешним охлаждением свидетельствуют о том, что передача тепла сжимаемого воздуха через стенку цилиндра незначительна. Это подтверждается тем, что средний показатель политропы линии сжатия компрессора для одного из режимов работы оказался равным /г1=1,39, что незначительно отличается от показателя адиабаты для воздуха =1,4. За счет внешнего охлаждения компрессоров можно в основном рассчитывать на отвод тепла трения деталей цилиндро-поршневой группы, и лишь в компрессорах с малыми размерами цилиндра возможен частичный отвод тепла от сжимаемого воздуха (газа). Это объясняется тем, что с увеличением диаметра цилиндра и хода поршня объем газа в цилиндре увеличивается пропорционально кубу размеров, а поверхность теплопередачи от газа к охлаждающей воде возрастает пропорционально квадрату размеров цилиндра. [c.131]

Влияние теплопроводности шариков и цилиндров на коэффициент теплопередачи от потока к стенке исследовалось в этой же работе. Зерна были сделаны из железного литья, цинка, алюминия и меди. Результаты приведены на рис. 1-45 и представляют собой зависимость поправочного коэффициента (а) (а) от величины коэффициента теплопроводности данного металла >.ч, ккал, м-ч - град). На этот коэффициент следует умножить коэффициент теплопередачи, полученный из графика (рис. 1-44). [c.58]

Наряду с перечисленными достоинствами слой с сетчатыми вставками имеет ряд недостатков уменьшение интенсивности движения твердых частиц в слое и, как следствие этого, —вероятно, меньшая скорость теплообмена, чем в соответствующих свободных псевдоожиженных слоях. Заметим, однако, что в опытах Сатерленда не обнаружено существенного понижения общего коэффициента теплопередачи при размещении в слое сетчатых цилиндров. Лишь при малых скоростях газа коэффициенты теплопередачи здесь были несколько ниже, чем в свободном псевдоожиженном слое, но при высоких скоростях они оказались практически одинаковыми в обоих слоях. [c.541]

Детонационное сгорание сопровождается повышением дымности отработавших газов и увеличением их температуры в цилиндрах двигателя. Главная опасность детонации заключается в повышении передачи теплоты от сгоревших газов к стенкам камеры сгорания и днищу поршня. Повышенная теплопередача приводит к местному перегреву двигателя, может вызвать отдельные разрушения камеры сгорания и днища поршня. Первоначально они выражаются в появлении на поверхности металла небольших щербинок. Часто при этом происходит разрушение кромок прокладки между цилиндром и головкой, завершающееся ее прогоранием. Характерно, что такие разрушения появляются во вполне определенных для данного двигателя местах. Следует отметить, что еще до появления каких-либо видимых разрушений работа двигателя с детонацией приводит к повышенному износу основных деталей. В некоторых случаях долговечность двигателя снижается в 1,5-3 раза. Перегрев двигателя от детонации способствует нарушению его теплового режима и ведет к перерасходу топлива. [c.160]

Здесь /<1, — коэффициент теплопередачи трубы (цилиндра) длиной 1 м, вт1(м- град Ь — длина трубы, м. [c.541]

Температуры на оси цилиндра (трубы) и поверхности цилиндра (у стенки трубы) а также средняя для слоя зернистого материала температура могут быть определены по уравнениям (6.96), (6.97) и (6.98) или по графикам (см. Михеев М. А., Основы теплопередачи, Госэнергоиздат, 1956). [c.157]

Так как для аппаратов стандартной конструкции высота жидкости равна диаметру аппарата, то поверхность теплопередачи, определяемая как поверхность цилиндра, равна Примем [c.147]

При расчете теплопередачи через многослойную цилиндри-ческую стенку применяют формулу [c.464]

Значения функции Ф(Ли, Fo) для плоской стенки, цилиндра и шара приводятся R ниде таблиц и графиков в специальных курсах по теплопередаче. [c.290]

Явления нестационарного теплового режима в теплоизолированном канале представляют интерес для конструктора. Условия нестационарности в пористом цилиндре имеют особое значение ири исследовании теплопередачи, так как методы нестационарного режима часто используются при нахождении основных тепловых характеристик компактных насадочных поверхностей [Л. 5, 6]. Приведены закономерности нестационарного изменения температур как в твердой стенке, так и в жидкости, в том числе и для максимального наклона кривой изменения темиературы. Эти результаты изображены графически на рис. 3-14—3-17, а более точно представлены в табл. 3-2 и 3-3. Многие данные, характеризующие теплопередачу в сетчатых и сферических насадочных иоверхностях, приводимые в гл. 7, были получены на основании решения, соответствующего максимальному наклону (рис. 3-17 и табл. 3-3), и методики для нестационарных условий, разработанной Локе Л. 5]. Результаты решения 18, помещенные в таблицу, получены на основании обработки на вычислительных машинах исходных данных, взятых из нескольких независимых источников [Л. 5, 7, 8]. [c.59]

Б. И. Семеновым и др. Методы расчета перетекания масс из полости в зазор (расширение) и обратно (сжатие) приводятся и в учебной литературе [26]. Таким образом, может быть найдена осевая проекция скорости движения газа в плоскости горловины камеры. Конечно, это некоторое среднее (по расходу) значение скорости газа. Будем считать, что при движении поршня вниз в надпоршневом зазоре образуется свободная турбулентная струя газа. Взаимодействие этой струи с плоскостью огневого днища крышки цилиндров приводит к образованию на ней пограничного слоя пристеночной струи (см. п. 2). Рассмотрим подробно расчет теплопередачи в таком слое. Как и выше, будем решать задачу в квази-стационарной постановке при надлежащем выборе определяющей температуры. [c.123]

Исходя из тех же предпосылок, что и в предыдущем случае, т. е. пренебрегая разностью температур в несущей стенке и расслоением температур в теле ребра, опишем процесс теплопередачи сребренного цилиндра (в расчет принято только одно ребро) [c.196]

Сходные формулы для расчета теплопередачи в случае соосных цилиндров, разделенных серой поглощающей и излучающей средой, см. [56, 71]. [c.62]

Усилению радиационной слагающей теплопередачи способствует уменьщение оптической плотности кз) расплава, и это надо иметь в виду, подбирая его состав. Исключением является режим, когда кз=2 в случае параллельных плоскостей (формула 4-5), а также, что равносильно, когда к (га—Г1)=2 в случае коаксиальных цилиндров (формулу 4-10) и концентрических сфер (формулу 4-17), так как в этих случаях оптическая плотность не влияет на радиацию. [c.126]

Применение материальных цилиндров специальных конструкций (с противотоком, тиглями и т. п.) не устраняет всех трудностей. Эффективность их применения весьма сомнительна. В этом случае в пластикационной системе повышаются потери давления, а гомогенность расплава не улучшается. Разделение расплава на самостоятельные потоки (увеличение поверхности теплопередачи) может явиться причиной появления дефектов на литьевых изделиях вследствие неоднородности сплава потоков. [c.217]

В большой обзорной статье Конвективный перенос тепла от гладких круговых цилиндров , опубликованной в 1975 г. в сб. Успехи теплопередачи , т. 11 Морган собрал более 80 эмпирических формул для расчета теплообмена, предложенных различными авторами.—Прим. перев. [c.290]

Линард, Вонг. Л 1инимальный тепловой поток и длина доминирующей волны неустойчивых возмущений при пленочном кипении на горизонтальном цилиндре. — Теплопередача, 1964, т. 86, № 2, с. 107— 115. [c.220]

В случае неравномерного нагревания стенок толстостенного цилиндра (теплопередача через стенку) в нем, воедствие неодинакового расширения отдельных слоев, возникают напряжения, известные под названием температурных напряжений. [c.403]

Линард Дж., Вонг Н. Минимальный тепловой поток и длина доминирующей волны неустойчивости возмущений при пленочном кипении на горизонтальном цилиндре Теплопередача Труды американского обш ества инженеров-механиков. — 1964. — №2. — С. 107-115. [c.141]

Для случая неаднабатнческих реакторов и реакторов, снабженных рубашками, простейший метод, позволяющий в первом приближении учесть изменение температур, предусматривает допущение о локализации этих градиентов у стенки. Иными словами, предполагается, что по поперечному сечению реагирующей среды температура системы имеет постоянное значение Т( (как это имеет место в реакторе идеального вытеснения), но у стенки она меняется до значения Тц7, причем изменение носит ступенчатый характер (рис. 10,г). Такое допущение, несомненно, является весьма грубым, хотя оно и лучше допущения о равенстве и Т у. С учетом сказанного расчет адиабатического реактора проводят так же, как и реактора идеального вытеснения (как это указано в 2.2, а также в Приложении II к настоящей главе), с той лишь разницей, что теперь в уравнение теплового баланса вводится член, характеризующий теплопередачу через стенку. Для наглядности рассмотрим цилиндрический реактор вытеснения, у которого 11А — площадь стенки, соответствующая элементу объема реактора с1Уг, приведенного на рис. 9. Если г — радиус цилиндра, то нетрудно видеть, что ёА =2с1Уг/г. Следовательно, количество тепла, перенесенного от среды к стенке в элементе йУг, будет равно [c.54]

Для получения перегретого пара очень удобен пароперегреватель конструкции Тропща [7 ]. Для получения воспроизводимых результатов при перегонке в колонну необходимо подавать постоянные количества пара. Достаточно равномерного дозирования пара можно достигнуть, если над колбой с водой установить градуированный цилиндр с капельницей 4 (см. рис. 220), с помощью которой регулируют подачу воды при ее постоянном уровне в колбе. Более надежным является приспособление, описанное Меркелем [9 ], в котором количество пара регулируется по перепаду давления, контролируемого с помощью манометра. Штаге с сотр. [10] разработал устройство, обеспечивающее точную дозировку пара за счет того, что вода из измерительной бюретки непрерывно подается в генератор водяного пара, который почти наполовину засыпан крупным песком для интенсификации теплопередачи. [c.298]

Голдстин, Янь-Дзи-Вень, Кларк, Гидродинамика и теплообмен при ламинарном обтекании круглого цилиндра газо-жидкостной суспензией, Теплопередача, 89,, Серия С., № 2, 80 (1967). [c.577]

Змеевиковый гаэоохладитель представляет собой трубу, свернутую в змеевик, внутри которой течет газ. Змеевик омывается или потоком воздуха, подаваемым вентилятором, или водой. В последнем случае змеевик помещают в резервуар, через который протекает вода. Иногда змеевик охладителя располагается в расширенной охлаждающей рубашке цилиндра компрессора. При низких давлениях змеевиковые охладители применяются на малых поршневых компрессорах, а при высоких давлениях газа они не рациональны, так как малая скорость воды, омывающей трубки, значительно уменьшает эффективность процесса теплопередачи (скорость газа в змеевике выбирают от 10 до 30 м/с). [c.244]

Ротационное прессование. Троун с сотрудниками исследовали теоретически и экспериментально проблемы теплопередачи, связанные с ротационным прессованием порошков полимеров. Одна из моделей теплопередачи, которую они рассмотрели, приведена на рис. 9.16 . Нижняя область цилиндра представляет собой резервуар для порошка полимера, который вращается как твердое тело при вращении пресс-формы. Когда порошок достигает точки R, то частицы порошка скатываются к точке С, где порошок снова нагревается горячей стенкой формы. Время контакта в каждом цикле — это время, необходимое для поворота формы от С к i . Во время движения порошок перемешивается и становится термически однородным. [c.299]

Это тепло, выделяющееся на поверхности раздела, частично отводится через охлаждаемый цилиндр, а частично уходит в твердую пробку. В результате распределение температуры в пробке имеет максимум на поверхности раздела (цилиндр — пробка). Если пре небречь выделением тепла на других поверхностях, то задача сводится к анализу процесса теплопередачи в одном направлении и решается методами, рассмотренными в разд. 9.3. Так как мощность источника тепла меняется вдоль оси, то необходимо использовать численные методы решения. Это было сделано Тадмором и Бройером [18 ]. Полученные результаты свидетельствуют о том, что температура пробки у поверхности цилиндра возрастает экспоненциально. Ясно, что как только будет достигнута температура плавления полимера, вынужденное движение по механизму сухого трения перейдет в вынужденное течение по механизму вязкого трения [14]. Полученное решение задачи о неизотермическом движении пробки полимера объясняет необходимость эффективного охлаждения цилиндра в зоне питания для достижения высокого давления. [c.437]

Не меньший интерес представляет, по нашему мнению, определение возможностей отвода или подвода тепловой энергии от внешних систем теплоснабжения СЗнагр (1), ибо одно дело определить величину Q aгp, а другое—обеспечить реализацию этой величины теплового потока. В этом случае необходимо рассматривать закономерности теплопередачи, а следовательно, и теплоотдачи. Задача может решаться аналитически — на основе математической модели (2)—(5) — или экспериментально-теоретически — на основе теории подобия и также с использованием этой же математической модели. Если рассматривать такие задачи, как например, течение полимера между двумя цилиндрами (каландрование), то предпочтение необходимо отдать аналитическому решению из-за трудности моделирования процесса. На основе решения математической модели (2)—(5) и с учетом уравне- [c.102]

Погрул<ные конденсаторы представляют собой змеевики, помещенные в цилиндрический бак с вставным цилиндром или с мешалкой, предназначенными для ускорения движения воды или рассола. Эти конденсаторы применяют редко и только для малых установок, так как коэффициент теплопередачи в них не превышает 150—200 ккалЫ -чис- С. [c.728]

Системы воздушного охлаждения широко применяются на быстроходных двигателях небольшой мощности и различного рода поршневых компрессорах. В целях интенсификации процесса теплопередачи в системах воздушного охлаждения внешние поверхности цилиндров и их головки оребряются. Последнее при относительно невысоких значениях коэффициентов теплоотдачи в воздух позволяет интенсифицировать процесс теплообмена и увеличить съем теплоты с единицы теплоотдающей поверхности (камер сгорания, камер сжатия). [c.171]

Жукаускас А. А. Теплоотдача при поперечном омывании цилиндра.— В кн. Теплопередача и тепловое моделирование.— М. Изд-во АН СССР, 1959, с. 201—212. [c.219]

Ja kson Т. W., Yen Н. Н., /. Heat Transfer, 93, 247 (1971). [Имеется перевод Джексон, йен. Объединение уравнений вынужденной и свободной конвекции для расчетов коэффициентов теплоотдачи при смешанной конвекции у горизонтального цилиндра. — Труды амер. о-ва инж.-мех., сер. С, Теплопередача, 1971, № 2, с. 113.] [c.666]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология