Испытания термомеханические

С и плавится выше 600 °С (максимальной температуры нагревания при испытании термомеханическим методом). [c.86]

Испытания термомеханических свойств углей и формовок, полученных из них, проводили на автоматической установке конструкции Казанского филиала АН СССР [2]. [c.162]

Хотя промотированные пробы проявляют повьппенную прочность при 20 С, по термомеханической стабильности большинство из них уступает обычному катализатору. Как видно из табл. 5.3, лишь проба с оксидом магния имеет не-сколько повышенную стабильность. Сравнительные испытания проб катализатора, содержащих различное количество СК и модифицированных оксидом магния, показали, что все [c.104]

Но для расчета напряженно-деформированного состояния на действующей конструкции необходимо точное знание всех термомеханических режимов эксплуатации либо текущей диаграммы нагружения. Знание исходных на момент изготовления конструкции механических свойств металла недостаточно, так как они в процессе эксплуатации существенно изменяются. Проведение стандартных механических испытаний на действующей конструкции невозможно, поэтому в настоящее время расчет напряженно-деформированного состояния для оценки долговечности осуществляется с использованием данных о свойствах материала в исходном состоянии, что не обеспечивает необходимую точность. [c.209]

ГОСТ 25.505-85. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний металлов. Метод испытаний на малоцикловую усталость при термомеханическом нагружении. [c.288]

ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИИ ПРИ ИССЛЕДОВАНИИ УГЛЕРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ В ПРОЦЕССЕ ИХ ТЕРМООБРАБОТКИ [c.213]

После термомеханических испытаний все образцы термически обрабатывали в течение 1 ч в атмосфере аргона при температуре 2400°С. При этих же условиях обрабатывали два контрольных образца из того же исходного полуфабриката, но не прошедшие испытаний. Все образцы после такой обработки испытывали при комнатной температуре на изгиб (см. таблицу). [c.217]

Рис. 19. Влияние водорода на пластичность (относительное сужение г))) сплавов 304 Ь (а) и 21 Сг— —6Ы1—9Мп (б), испытанных на воздухе (/), в водороде при давлении 69 МПа (5) н после перенасыщения водородом (Л). Показано влияние отжига и термомеханической обработки (ТМО) путем высокоэнергетической штамповки Г72]

Рис. 21. Влияние водорода на пластичность (относительное сужение 1>) нержавеющей стали А-286 после старения (СТ) и термомеханической обработки (ТМО), путем высокоэнергетической штамповки при испытании [72]

Важной с практической точки зрения характеристикой термомеханических свойств полимерных материалов является их устойчивость прн повышенных температурах, определяемая теплостойкостью пли температурой размягчения. Методы определения этих показателей основываются преимущественно на изменении формы испытуемого образца под действием механической нагрузки при равномерном повышении температуры. Полученные результаты очень сильно зависят от условий испытания, т. е. от величины нагрузки, способа ее приложения к образцу, размеров образца и скорости нагревания, так что по своим значениям они существенно различаются между собой и применяются только для ориентировочной характеристики материала и для ускоренной оценки стандартности его качества. [c.115]

Попытаемся в общих чертах разобрать возможные сл) чаи деформационного поведения полимеров в условиях термомеханических испытаний. Напомним, что в этих условиях образец находится под действием нагрузки при возрастающей температу ре. Чаще всего напряжение действу ст постоянно на протяжении всего опыта, а температура растет по линейному закону. [c.99]

Примечание. Для полимеров таблиц 3.1-3.4 выход составлял 94-98% приведенная вязкость найдена для 0.5%-х растворов полимеров в смеси трифторуксусная кислота метиленхлорид = 1 4 (по объему) при 25 °С Приведено по данным термомеханических испытаний при нагрузке на образец 0.8 кгс/см . За температуру размягчения полимера принимали точку пересечения касательных к ветвям термомеханической кривой в области течения полимера. [c.178]

Определено по данным элементного анализа. Определено по данным термомеханических испытаний при нагрузке на образец 0,8 кгс/см и скорости нагрева 1 град/мин. За температуру стеклования принята температура 2%-й деформации образца. [c.350]

На всех этапах могут быть проведены дополнительные исследования индекса сохранения пластичности в зависимости от времени испытания (10, 20,. .., 60 мин) при оптимальной дозировке стабилизатора, изменения содержания геля в зависимости от времени старения (90, 120 мин), термомеханической обработки на вальцах при 140 С в течение 5, 10, 20, 30, 50 мин, характеристической вязкости. Далее следует изучение свойств антиоксиданта согласно требованиям к нему и комплекс исследований его влияния на скорость вулканизации и свойства вулканизатов, а также на сохранение показателей каучука при длительном хранении. Влияние АО на скорость вулканизации и преж- [c.429]

Напомним, что термомеханические испытания в режиме [c.325]

При термомеханических испытаниях необходимо четко различать полную деформацию и скорость ее, которая гораздо сильнее зависит от температуры (экспоненциальная зависимость). [c.382]

Принцип использования данных о свойствах мета/ша, установленных при термомеханическом испытании металла. [c.117]

Точки, в которых Де. О, но термомеханическое испытание [c.129]

Требование г предполагает, что образец должен испытывать один вид напряжения по всему объему, то есть это может быть, например, напряжение сжатия или растяжения. Значение напряжения должно быть постоянным. Следовательно, геометрическая форма образца при испытании должна быть неизменной (непоявление бочкообразности или шейки). Напряжение изгиба, являющееся комбинацией напряжений сжатия и растяжения, также не может обеспечить корректность испытания. Некорректно и нагружение образца индентором, поскольку это превращает термомеханический анализ в определение твердости при различных температурах. [c.123]

Так, универсальный прибор для механических испытаний полимерных материалов разработан В. И. Павловым и М. Т. Стадниковым [6]. Этот прибор позволяет проводить измерения диаграмм растяжения и сжатия (зависимостей напряжения от деформации), кривых релаксации напряжения и ползучести (зависимостей напряжения или деформации от времени), термомеханических кривых (зависимостей деформации от температуры), диаграмм изометрического нагрева (зависимостей напряжения от температуры при постоянной деформации), а также ряд других измерений. Особенностью прибора помимо высокой чувствительности и жесткости динамометрической системы является возможность проведения на нем ряда последовательных испытаний на одном и том же образце. [c.25]

Для отыскания параметров, характеризующих релаксационное поведение полимерных материалов, по данным термомеханических испытаний используют два подхода. Первый из них связан с привлечением заранее известной температурной зависимости времени релаксации или запаздывания, а второй — с использованием принципа температурно-временной аналогии. [c.68]

Были предложены и другие методы определения теплостойкости стеклопластиков, наиболее удачным из которых я вляется метод И. Гуго [4]. В качестве температуры, определяющей теплостойкость стеклопластиков, предложена температура, при которой модуль упругости снижается в 2 раза. Этот метод может быть реализован на оборудовании для испытания на теплостойкость при изгибе. На рис. Х1У.5 приведены термомеханические кривые в области размягчения стеклопластиков на эпоксидной основе (ЧССР) при разных нагрузках. Сопоставление результатов показывает, что наименьший показа- [c.286]

Вытекающая из Г — aнaлoгии особенность поведения модели вязкоупругого тела — существенно ускорять процессы ползучести и релаксации при повышенных температурах — дает основание к исследованию экспресс-методов испытания термомеханических свойств полимерных материалов и вообще ускоренного моделирования их поведения под действием нагрузок. [c.35]

Оборудование предприятий нефтехимии и нефтепереработки работает в условиях действия механических напряжений, высоких температур и коррозионно-активных рабочих сред, инициирующих возникновение и накопление повреждений, приводящих со временем к нарушению его работоспособности. Современные методы механики деформируемого твердого тела позволяют прогнозировать долговечность конструкций на основе расчета напряженно-деформированного состояния для любой точки конструкции. Но для расчета напряженно-деформированного состояния на действующей конструкции необходимо точное знание всех термомеханических режимов эксплуатации либо текущей диаграммы нахружения. Знание исходных на момент изготовления конструкции механических свойств металла недостаточно, так как они в процессе эксплуатации существенно изменяются. Проведение стандартных механических испытаний на действующей конструкции невозможно, поэтому в настоящее время расчет напряженно-деформированного состояния для оценки долговечности осуществляется с использованием данных о свойствах материала в исходном состоянии, что не обеспечивает необходимую точность. [c.5]

При а = onst и i = onst получают термомеханическую кривую е =/С0- В этом случае периодически, на одно и то же время прибор должен задавать одну и ту же нагрузку на образец при постепенном повыщении температуры. В результате испытания измеряют деформацию в конце каждого периода действия нагрузки и соответствующую температуру образца в этот момент. [c.42]

Методика работы. 1. Готовят образцы иослещуемого полимера для проведения испытаний. Для ДТА образец мелко измельчают, в тигле взвешивают навеску 0,1—0,2 г и устанавливают тигель в ячейку А блока аналогично взвешивают эталон и устанавливают тигель с эталоном в ячейку В. Для термомеханических исследова- [c.218]

Разработанные в настоящее время неразрушающие методы контроля прочности основываются на измерении затухания ультразвуковых колебаний в образцах. Частота колебаний связывается различными корреляционными зависимостями с прочностными свойствами, определяемыми при разрушении образцов, например, с пределом прочности при сжатии. Для различных технологических однородных групп углеграфитовых материалов, полученных по электродной технологии, предел прочности при сжатии и измеренный по частоте поперечных ультразвуковых колебаний динамический модуль упругости, как видно из рис. 25, прямо пропорциональны [47] а= еЕ. При этом значения прочности и модуля упругости нанесены без приведения к нулевой пористости, поскольку в обоих случаях учитывающие пористость коэффициенты равны [33] испытания проведены при комнатной температуре. Влияние совершенства кристаллической структуры материала в первом приближении не сказывается на величине е. Экспериментальные точки, соответствующие образцам обработанного при различных температурах полуфабриката ГМЗ, группируются вдоль общей прямой, хотя и с заметным разбросом. Многократное уплотнение пеком при получении материала существенно повышает его относительную деформацию. Наибольшая ее величина -у материалов на основе непрокаленного кокса. Различие учитывающих пористость указанных коэффициентов для материалов, прошедших термомеханическую обработку, определило нелинейный характер связи модуля с прочностью у отличающихся плотностью образцов, и здесь [c.69]

Значения температуры стеклования иолиироиилена очень сильно различаются в зависимости от используемого метода измерения и структуры полимера [26, 42—45]. Каргин и Марченко [42] исходят из того, что заметное изменение механических свойств полипропилена наблюдается в области температуры стеклования. Путем термомеханического испытания аморфизованного иолииро-пилена они получили значения Тс = —10- —15° С. Испытания проводились при нагрузках 0,3, 15,9, 510 кгс слё. Для высококристаллического полипропилена ири относительно малой нагрузке точки перехода отмечено не было. При нагрузке же 510 г / лг в указанном интервале температур эти образцы обнаруживают заметный [c.113]

Прежде чем перейти к рассмотрению особенностей графию на рис. 18, заметим, что аналогичная кривая может быть получена и в том слу чае, когда на образец действует небольшая пo тoяннilя сила, а температу ра непрерывно возрастает во времени. Такой вид термомеханических испытаний в настоящее вре.мя наиболее распространен, причем темпсрст ра, юк ц]эавило, возрастает по линейному закону [c.85]

Даже, если термомеханическая кривая имеет классический вид (см. рис. 18) и состоит из трех участков, следует воздержаться от утверждения, что полимер обладает всеми тремя физическими состояниями, переходя из одного в другое при нагревании. Нужно учитывать, что возрастание деформации в порошкообразном образце может быть вызвано побочными причинами. Определив термомеханическую кривую, лучше сперва обратить внимание на последнюю ветвь кривой. Если эта ветвь находится в интервале температур, где термическая или термоокислительная деструкция еще не проходит достаточно глубоко, можно говорить о течении полимеров. Чтобы убедиться в том, что развитие большой деформации (до 100 % при сжатии) вызвано течением, а не глубокой деструкцией полимера, необходимо параллельно сделать термогравиметрический анализ (получить термогравиметрическую криво ю). Эго особенно важно в случае теплостойких полимеров, для которых развитие большой деформации наступает в интервале температур 600-800 °С, и эта деформация, вызванная глубокой термической деструкцией полимера, может быть ошибочно принята за течение. Нужно учитывать также, что в процессе термомеханических испытаний помимо деструкции может происходить и структурирование. Эти два процесса всегда сосуществуют при нагревании полимера, но один из них протекает с гораздо большей скоростью и определяет направление всего гфоцесса. Структл рирование может проявляться в образовании поперечных свяхй между цепями полимера, в циклизации и т.д. В результате, начавшееся течение полимера будет приостановлено, и на термомеханической кривой появится площадка, аналогичная по форме площадке высокоэластичности для линейных полимеров. Поэтому нал№ше такой площадки [c.101]

Одна из причин появления отрицательной деформации может зак.лючаться в следующем. В процессе подготовки к термомеханическим испытаниям порошкообразный полимер спрессовывается при комнатной температл ре, юто-рая, как правило, лежит гораздо ниже области стеклования. Следовательно, полимер подвергается при этом выну жденно-эластической деформации. При термомеханичесиом испытании тсмператл ра повышается и, когда она дости- [c.105]

При термомеханическом испытании полимера на растяжение деформацш также иногда уменьшается с ростом температу ра, а не возрастает (рис.28) Сокращение образца л(ожет происходить в результате сшивки, циклизаци и тд., проходящей в процессе самого испытания. [c.106]

Быстрая кристаллизация аморфного полимера насту пает при температ> -ре выше Tg. Поэтому аморфный полимер, способный к быстрой кристаллизации, в стеклообразном состоянии ведет себя подобно обычному аморфному полимеру, кристаллизующемуся трудно. При термомеханическом испытании он дает малую деформацию вплоть до температуры стеклования. Пройдя эту температз ру, полимер развивает большую высокоэластическую деформацию (рис.32, кривая 2). Однако появление кристаллизации при 7 > Tg придает полимеру жесткость, и если нагрузка прикладывается периодически, деформация быстро уменьшается (см. рис.32, кривая 2). После того, как полимер достаточно глубоко закристаллизуется, его деформация уже не будет отличаться от деформации заранее закристаллизованного полимера (см. рис.32, кривая [c.109]

Естественно, что поведение кристаллических полимеров в условиях термомеханических испытаний НС ограничивается рассмотренными выше случаями. Реальные полимеры могут давать салгые различные формы термомеханических кривых. Однако приведенные примеры, по-видимому, позволят читате.пю ориент1фоваться во всем многообразии экспериментальных термомеханических кривых и оценивать с их помощью физические состояния и температу ры переходов из одного состояния в другое. [c.109]

Кардовые полиамиды алифатических дикарбоновых кислот, согласно данным термомеханических испытаний, характеризуются сравнительно невысокими температурами размягчения 210-240 °С [147, 154], несколько превышающими температуры плавления широко известных кристаллических полиамидов на основе гексаметилендиамина, адипиновой и себациновой кислот. [c.125]

Полибензимидазолы большей молекулярной массы получаются при двух-стадийном методе синтеза. Приведенные вязкости 0,5%-х растворов полимеров в N-МП (химическая циклизация) для л1-карборансодержащих полибензимидазолов составляли 0,50-1,40 дл/г [78], для -карборансодержащих полимеров -0,40-0,97 дл/г [77]. В отличие от большинства ароматических полибензимидазолов без карборановых фрагментов, растворимых лишь в серной кислоте, многие карборансодержащие полибензимидазолы растворимы помимо серной и полифосфорной кислот в амидных растворителях, ДМСО, из растворов которых образуют прочные прозрачные пленки. Согласно рентгеноструктурному анализу, полимеры аморфны по данным термомеханических испытаний, ж-карборансодержащие полибензимидазолы не размягчаются при нагревании до 600 °С [78]. -Карборансодержащие полибензимидазолы, полученные циклодегидратацией соответствующих полиаминоамидов в ПФК, размягчаются при нагрузке 100 кгс/см при 300-350 °С, тогда как полибензимидазолы, синтезированные термической циклодегидратацией или в расплаве, не размягчаются [77]. [c.256]

К недостаткам метода ТМА следует отнести общие для всех интегральных методов недостаточно точное определение температур переходов, а также зависимость положения переходов от условий испытаний, что затрудняет сопоставление экспериментальных данных. Однако новое поколение термомеханических спектрометров фирмы 8о1ота1 имеет чувствительность элементов в 1000 раз выше обычной [10]. [c.374]

Для оценки стабильности каучуков, применяемых в шинной промышленности, используется метод определения термомеханической устойчивости полимера при обработке его на вальцах (чаще при 140 С). На стандартных вальцах с размерами валков 160x320 мм, фрикцией 1 1,2 и зазором между валками 1 мм обрабатывают 200 г каучука в течение 20 минут (фирма Гудьир проводит аналогичные испытания при 160 °С). Стабильность полимера и, следовательно, эффективность стабилизатора оценивают по сохранению вязкости каучука по Муни или жесткости по Дефо. В последнем случае одновременно измеряют и восстанавливаемость каучука по формуле [c.417]

Предложен [19] способ определения плотности структурной сетки, основанный на измерении модуля сжатия набухших образцов. Для измерений используется серийный прибор для термомеханического анализа (например, фирмы Perkin Elmer ). Образцы перед испытанием выдерживают некоторое время в растворителе, затем помещают в ячейку прибора и заливают растворителем до начала измерений к образцам прикладывают сжимающую нагрузку 0,22 Н. Для расчетов используют уравнение [c.509]

Термомеханическое испытание металла включает в себя воспроизведение заданного изменения температуры в испытуемом образце во времени, а также интенсивности деформаций или интенсивности напр50кений а. в соответствии с энергетической теорией, т.е. [c.117]

Ввиду того, что предусматриваемые вариации ,(/) в размере 20% не могут охватить все возможные ситуации в теле, в решении задачи на втором приближении приходигся иметь дело с двумя видами приращений пластических деформаций. А) Приращения пластических деформаций, задаваемые в каком-либо объеме тела по результатам термомеханических испытаний с учетом напряженного состояния в начале шага Л/. Б) Приращения пластических деформаций, возникающие в процессе решения задачи на игггервале А( вследствие поставленных ограничений по уровню о,, который не должен превьпиать предела текучести металла при данной температуре. [c.129]

Результаты расчета вероятности разрыва трубопровода в зависимости от времени эксплуатации (время в данном случае определено в виде обобщенных циклов термомеханического нафужершя трубопроводов) и условий контроля приведены на рис. 106. Кривая 3 соответствует уровню надежности ГЦТ в эксплуатации при проведении штатного НКЭ с последующим ремонтом выявленных дефектов. Кривая 4 отражает фактический уровень надежности трубопроводов после НКЭ и гидравлических испытаний. Надежность трубопроводов резко возрастала бы в случае, если бы была применена более совершенная методика НК, обеспечивающая более вы- [c.222]

Схема деформометра показана на рис. 1. Испытуемый образец нетканого материала размером 80x4 мм (толщиной 0,1—0,3 мм) укрепляли в съемных зажимах вне прибора. Затем нижний зажим закрепляли в приборе неподвижно, а верхний соединяли с подвижной штангой, которая свободно висит на капроновой нити и заканчивается противовесом. Величину деформации образца определяли по перемещению штанги с помощью нониуса. Во время испытаний образец с зажимами и часть штанги находились в термоблоке (печь с электронагревателем), в котором постоянно измеряли температуру непосредственно у образца с помощью термопары. Экспериментальные кривые, характеризующие влияние различных факторов на термомеханические характеристики клееных нетканых материалов, показаны на рис. 2—9. В каждом отдельном случае фиксировалось изменение величины деформации в интервале температур от [c.294]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология