Рейнольдса аналогия определение

Мысль о единстве механизма процессов переноса теплоты и количества движения восходит к работам Осборна Рейнольдса. Прошло немногим менее ста лет с тех пор, как Рейнольдс установил определенное понимание процесса теплообмена как явления, по природе своей глубоко родственного процессу обмена количеством движения, выражающемуся в гидродинамическом сопротивлении. За прошедшее с тех пор время его идеи прошли огромный путь развития и переросли в особого рода теорию, которая, несомненно, является одним из наиболее глубоких и плодотворных направлений современного учения о конвективном теплообмене. Рейнольдс является общепризнанным основоположником этого направления, и его концепция связи теплообмена и гидродинамического сопротивления вошла в литературу под названием аналогии Рейнольдса. Рассмотрим этот круг идей в системе современных представлений. [c.205]

Это довольно простое уравнение не позволяет прямо рассчитать падение давления в одномерном двухфазном потоке, даже не усложненном фазовыми переходами. Поэтому основное внимание исследователей было направлено на экспериментальное определение значений истинного паросодержания, полного перепада давлений и т. п. Наличие такой информации позволяет, используя аналогию Рейнольдса для решения интегральных уравнений импульсов и энерпш, определить аналитически локальные величины Ар, [c.205]

Зависимость (Х,42) представляет собой окончательное выражение аналогии Рейнольдса, позволяющей заменять определение Р измерением значения X и наоборот. Однако трудность практического использования аналогии заключается в недостаточной изученности ве личин бд в [c.405]

Мы будем рассматривать, главным образом, ламинарные течения. В связи с тем, что для анализа турбулентного пограничного слоя используются полуэмпирические методы, получение некоторых постоянных в выражениях коэффициента сопротивления связано с использованием надежных экспериментальных данных. В обычной гидродинамике для определения коэффициента теплоотдачи при известном законе изменения касательных напряжений обычно используется аналогия Рейнольдса. Однако в магнитной гидродинамике аналогия Рейнольдса неприменима, и для определения эмпирических постоянных необходимо измерять как сопротивление трения, так и коэффициент теплоотдачи. До последнего 6 [c.6]

Потеря энергии на протекание газа по рабочему колесу, так же как и потеря в направляющем аппарате, зависит от числа Рейнольдса, от формы межлопаточного канала колеса — угла изгиба и формы лопаток, от шероховатости стенок канала, толщины входной и выходной кромок, угла поворота потока при входе на лопатки колеса и т. п. Эта потеря является потерей холода и обозначается На расчетном режиме направление потока перед колесом совпадает с направлением касательной к входной кромке лопатки колеса. В этом случае говорят о безударном входе газа на лопатки. Приводимые ниже формулы и коэффициенты потерь, с помощью которых подсчитывается потеря холода в колесе, относятся к безударному входу. По аналогии с определением потерь в направляющем аппарате, потеря холода в колесе обычно подсчитывается по скоростному напору относительной скорости на выходе из колеса через скоростной коэффициент колеса ф, определяемый отношением действительной относительной скорости на выходе из колеса к теоретической т. е. к скорости, которая могла бы быть получена при изоэнтропийном процессе расширения. [c.283]

Итак, при наличии падающего скачка уплотнения течение на большей части поверхности двугранного угла имеет характер крупномасштабной трехмерности, обусловленной возникновением развитого отрыва, формированием областей вихревого и рециркуляционного движений. В отдельных областях течения обнаруживается определенная аналогия исследованного сдвигового потока с другими типами течений, однако для получения широких обобщений и законов подобия необходим более полный набор экспериментальных данных с вариацией как по числам Маха, так и числам Рейнольдса. Эффекты вязкого взаимодействия, обусловленные интерференцией смежных пограничных слоев, развивающихся на гранях угла, являются значительно более слабыми в сравнении с соответствующим взаимодействием, инициированным воздействием падающего скачка. Поэтому [c.335]

Другой физический парадокс связан с тем, что при определенных условиях вязкость может оказывать дестабилизирующее действие, иначе нельзя объяснить причину неустойчивости в таких течениях, как плоский канал или пограничный слой Блазиуса, где точки перегиба в профилях скорости отсутствуют. Неустойчивость, обусловленную вязкостью, называют вязкой неустойчивостью или неустойчивостью, обусловленной вязким механизмом. Очевидно, что она может проявляться только при конечных числах Рейнольдса (рис. 1.10). Ее физический механизм был описан Прандтлем, а позднее уточнен Ц.-Ц. Линем [1958]. Двумерный аналог уравнения (1.8) имеет вид [c.39]

Формулы для коэффициентов теплоотдачи основаны на аналогии между переносом тепла и импульса. Формулы указанной аналогии можно объединить с формулами для определения коэффициента сопротивления, что дает непосредственный метод определения коэффициентов теплоотдачи. Например, аналогия Рейнольдса приводит к уравнению (25. 19) [c.344]

В соответствии с (IV,27) зависимость lg Кр от lg DJSш) можно представить графически серией пр ямых, каждая из которых соответствует определенному значению критерия Рейнольдса [15]. Зависимость тангенса угла наклона этих прямых от lg Ке также является линейной. По аналогии с проведенным Раштоном анализом выражения для показателя степени у критерия Фруда (см. гл. II) найдем, что тангенс угла наклона, прямой, выражающей зависимость у от lg Ке, равен —1/р, а отрезок, отсекаемый этой прямой на оси ординат при Ке = 1, равен ау/ у. Таким образом, выражение для показателя степени у у безразмерного симплекса в уравнении (IV,26) можно записать в виде [c.78]

Для определения коэф. массоотдачи используют также аналогию между массоотдачей, теплоотдачей (см. Теплообмен) и переносом кол-ва движения, основанную на сходстве >р-ннй, описывающих соответствующие потоки. Простейшая форма таких соотношений - известная аналогия Рейнольдса [c.656]

Представлен литературный обзор работ, посвященных исследованию структуры потока, интенсивности теплоотдачи и гидродинамики двухфазного потока недогретой жидкости. Показано, что в настоящее время отсутствуют надежные рекомендации по расчету истинного объемного паросодержания в окрестности начальной точки парообразования и для удельных тепловых потоков, превышающих 1 Мвт/м . Рассмотрены различные методы расчета интенсивности теплоотдачи на участке пристенного кипения. Использование величины истинного объемного паросодержания для определения коэффициента теплоотдачи дает обнадеживающие результаты. Другим подходом к анализу механизма теплообмена при пузырьковом кипении является аналогия Рейнольдса. Приводится анализ механизма теплопереноса по толщине двухфазного граничного слоя при развитом поверхностном кипении. Лит. — 74 назв., ил. — 4. [c.213]

Измерения, проведенные Сс11жем [Л. 120] и его сотрудниками и Людвигом [Л. 121], указали даже иа то, что критерий турбулентности Прандтля не постоянен например, в потоке типа потока пограничного слоя он зависит от расстояния от стенки. Тем не менее проводится все еще много вычислений на основе того, что критерий турбулентности Прандтля равен единице, и эти вычисления хорошо соответствуют действительности. Возникают незначительные затруднения ири использовании числового значения критерия турбулентности Прандтля, отличного от единицы, поскольку эта величина считается постоянной для определенных условий иотока. Если, однако, кто-либо попытается сделать критерий Прандтля величиной переменной, зависящей от расстояния от стенки и других параметров, тогда весь расчет, основанный на аналогии Рейнольдса, во многом потеряет свою эффективность. [c.278]

Определению эквивалентного диаметра в случае течения жидкости в кольцевом пространстве посвящены работы Уолкера и Росфусаа также Лоренца и Курата Опираясь на данные этих работ и принимая во внимание аналогию Рейнольдса, можно утверждать, что использование величины эквивалентного диаметра (рассчитанной так, как это было указано выше) не вполне правильно. Возможны два пути для уточнения 1) использовать указанные выше значения эквивалентного диаметра, учтя при этом погрешность, введенную в расчет 2) обратиться к вышеуказанным работам и применить рекомендованные авторами значения эквивалентного диаметра с поправочными коэффициентами, зависящими от отношения Оц/Ои [c.215]

Результат, полученный для пластины, распространен Л. Е. Калихманом на криволинейную поверхность, обтекаемую газом. Несмотря на сложную методику расчета и недостатки этих способов [10], [11], турбулентный режим просчитан по Калихману, причем расчет выполнен в крайнем предположении о турбулентном характере пограничного слоя на всем протяжении течения. Полученные результаты в сопоставлении с данными опыта (режим П1 [4]) представлены на фиг. 6. Совершенно очевидно, что расчетные значения, полученные в предположении о ламинарном характере течения, расходятся с опытными данными даже по порядку величин. Значительно лучше согласуются с опытными данными результаты расчета для случая турбулентного течения. Разумеется, это вовсе не означает, что режим течения является турбулентным на всей длине канала, включая горловину. Только для участка канала, достаточно удаленного от горловины, где условности расчета не так существенны, удовлетворительное совпадение кривых можно рассматривать как подтверждение турбулентного характера течения в пограничном слое. Напомним, что аналогия Рейнольдса, заложенная в использованном расчетном методе, на этом участке справедлива. Заслуживает внимания возможность определения режима течения по интенсивности теплообмена путем применения способа обработки опытных данных, предложенного А. И. Леонтьевым и В. К. Федоровым [12], [13]. В качестве обоснования своего метода авторы ссылаются на теорию локального моделирования, идеи которой изложены в работах В. М. Иевлева. Согласно этой теории коэффициенты трения и теплоотдачи можно определить из интегральных уравнений импульса и энергии, если известны, на основании обобщения опытных данных, законы сопротивления и теплообмена в пограничном слое. Анализ уравнений динамического и теплового пограничного [c.111]

Второй путь — разработка приближенной модели течения, отражающей основные процессы в области разряда, и решение упрощенных уравнений, описывающих эту модель, примером такого подхода может служить модель столба длинной дуги, основанная на предположении о ламйнарном режиме течения газа. В этом случае можно выписать уравнения электродинамики и газовой динамики, в которых коэффициенты переноса определяются параметрами потока. Задача существенно упрощается прн наличии термодинамического равновесия, когда коэффициенты переноса являются функциями лишь давления и температуры [10—14]. Однако далеко ие все реальные течения являются ламинарными. Даже для небольших электродуговых подогревателей с диаметром капала (0,5-ь5) 10 ж и расходом газа (1-ь10)- 10-"3 кг сек число Рейнольдса, подсчитанное по параметрам во входном сечении канала, превосходит величину 10 и течение газа может быть турбулентным. При турбулентном течении переносные свойства являются более сложными и, вообще гово]эя, неизвестными функциями параметров потока. Только в некоторых простейших случаях найдены по-луэмпирические соотношения для определения коэффициентов турбулентной вязкости и теплопроводности Поэтому при создании модели дуги в турбулентном потоке газа приводится использовать целый ряд предположений и аналогий [15—17], критерием пригодности такой модели для расчета мол<ет служить только эксперимент. [c.108]

Мы будем рассматривать только задачи с ламинарным течением жидкости. Вследствие полуэмпирического подхода к анализу турбулентного погранич-нвго слоя требуются экспериментальные исследования для установления зависимостей, определяющих поверхностное трение. В обычной механике жидкости нередко можно использовать аналогию Рейнольдса для получения коэффициентов теплоотдачи на основании данных о касательных напряжениях. Однако для МГД-потоков аналогия Рейнольдса неприемлема, и поэтому для определения эмпирических констант, входящих в формулы теплообмена и трения, необходимо исследовать как теплоотдачу, так и поверхностное трение. Выполненные к настоящему времени эксперименты в турбулентных МГД-те-чениях ограничены в основном исследованием потерь трения и перехода от ламинарного режима течения к турбулентному в изолированных каналах. [c.265]

Сравнительно недавно было найдено, что полихлорбифенилы. мешают определению органических хлорсодержащих инсектицидов газохроматографическими методами, с детектированием по электронному захвату. Полихлорбифенилы содержатся в многочисленных продуктах и могут случайно попасть в почву. Поскольку эти соединения, входящие в группу производных ДДТ, характеризуются близкими структурой и свойствами, то возникают определен- ные трудности при анализе экстрактов из почвы на содержание ДДТ, его аналогов и продуктов его разложения. Рейнольдс [92] успешно провел препаративное разделение полихлорбифенилов и органических хлорсодержащих инсектицидов на колонке с флорисилом. Количественное удаление полихлорбифенилов было достигнуто на КОЛОНКА заполненной 19 г флорисила (60/100 меш, перед. употреблением сорбент хранили при 130 X). С помощью 200 мл гексана были элюированы гептахлор, альдрин и ДДЭ. Линдан, гептахлорэпоксид, дильдрин, ДДД и ДДТ отделили от полихлорбифенилов элюированием 20%-ным раствором диэтилового эфира в гексане (250 мл). Описываемый метод эффективен при препаративном разделении экстрактов из тканей животных. [c.292]

При таком определении От, е и и мы нисколько не теряем в общности, поскольку все эти коэффициенты предполагаются зависящими от s я у. Однако, полагая числа Ler и Ргг или только Ргу постоянными, мы тем самым в какой-то мере ограничиваем это определение. Комбинация уравнений (7.24), (7.25) и (7.27) при условии, что Ргг = onst, приводит, например, к связи между — (pv) u, dujdy, [pv) h[ и дТ/ду, которая является аналогией Рейнольдса, когда Ргт 1. [c.244]

Теперь, основываясь на аналогии между тепло- и массопереносом и используя экспериментальный или теоретический материал, можно рассчитать процесс переноса В нутри частицы, что позволяет определить критерии Био, М и II, для массо- и теплопереноса предполагается, что известны надежные данные для оценки теплопроводности таблетки катализатора. Для большинства носителей принято, чго к имеет величину порядка 10 кал1см сек °С 5. Прямых измерений к очень мало, однако имеющиеся данные [14] лежат в этих пределах. Но даже при наличии исчерпывающих измерений эффективного коэффициента диффузии проблема точного определения М и Н остается в связи с необходимостью определения коэффициентов h и k , характеризующих внутреннюю диффузию. Существует огро.мное количество литературы, в которой рассматривается связь h и kg (в терминах /-фактора) с критерием Рейнольдса для неподвижното и псевдоожижецпого слоев. С псевдо-ожиженным слоем связан ряд других спорных проблем, поэтому мы ограничимся рассмотрением неподвижного слоя. Общие /-факторы определялись в интегральных слоях и при этом обычно предполагалось, что [c.42]

Введение коэффициентов турбулентного обмена еще не дает возможности решить систему уравнений Рейнольдса, так как при этом одни неизвестные величины (турбулентные напряжения) заменяются другими (коэффициентами турбулентного обмена). Снова оказываются необходимыми дальнейшие гипотезы относительно этих величин. Правдоподобные же предположения о характере изменения коэффициентов турбулентного обмена строить достаточно трудно. Первая попытка связать коэффициенты турбулентного обмена с осредненными параметрами среды принадлежит Л. Прандтлю [15]. По аналогии со средней длиной свободного пробега молекул в кинетической теории газов Прандтль ввел для турбулентного потока характерную длину Z, которую он назвал путем смешения. На протяжении пути I определенное свойство потока, заключенное в конечном объеме жидкости, принимается неиз-емнным. Затем рассматриваемое свойство потока меняется скачком. На этой основе Прандтль разработал теорию переноса количества движения, при- [c.438]