Тарелка расстояние межтарельчатое

Рассматривая вопрос об эффективности работы массообменной аппаратуры, необходимо остановиться на выборе межтарельчатого расстояния. Опыт показывает, что для абсорбционных и ректификационных колонн установок очистки и разделения углеводородных газов расстояние между тарелками должно определяться в результате гидравлического расчета аппаратуры, исходя из условия Я > Я + Яс- Для монтажа, ремонта и проведения инспекции необходимо в зависимости от высоты колонны иметь 2— 3 люка (в местах расположения люков расстояние между тарелками принимается больше, чем это необходимо для обеспечения нормальной работы тарелок). [c.400]

Исходя из этих данных, для нижней тарелки при межтарельчатом расстоянии 0,2 м получим [c.118]

Основное требование к конструктивному оформлению всех тарельчатых колонн состоит в том, что выбранное межтарельчатое расстояние должно практически исключать унос жидкости с тарелки на тарелку. При размещении тарелок на небольшом расстоянии друг от друга поток пара уносит частицы жидкости на вышележащую тарелку, что значительно снижает к. п. д. тарелок. [c.352]

Из рассмотренной схемы работы колпачковой тарелки следует, что на тарелке контакт между паровой и жидкой фазами осуществляется по схеме перекрестного тока пары движутся снизу вверх, жидкость течет перпендикулярно направлению движения потока паров. В пространстве между смежными колпачками жидкость интенсивно перемешивается по высоте слоя, и концентрации ее в этих зонах выравниваются. Состав жидкости вдоль потока за счет массообмена меняется. Обычно принимают, что пар в межтарельчатом пространстве полностью перемешан, т.е. во всех точках поперечного сечения колонны состав его одинаков. Такое допущение справедливо для колонн относительно небольшого размера при достаточной величине межтарельчатого расстояния. Для колонн большого диаметра это допущение неправомочно. Однако на эффективность контакта фаз степень перемешивания пара в межтарельчатом пространстве оказывает значительно меньшее влияние, чем степень перемешивания жидкости на полотне тарелки. [c.230]

В заключение отметим, что межтарельчатый унос жидкости заметен только в тех колоннах, которые работают при атмосферном давлении или под вакуумом, при расстоянии между тарелками <600 мм. Именно для этих условий и рекомендуется рассчитывать межтарельчатый унос жидкости и учитывать его влияние на общую разделительную способность колонны [74]. [c.172]

Выбор диаметров тарелок и межтарельчатых расстояний. Для выбора подходящих по условиям захлебывания расстояний. между тарелками и их диаметров проведем расчет скоростей пара в колоннах диаметром 400 и 600 мм. Скорости пара, как и скорости пара при захлебывании, будем рассчитывать по площади сепарационного пространства (свободное сечение колонны за вычетом поперечного сечения переливной трубы). Для тарелок диаметром 400 и 600 мм свободное сечение колонны составляет 0,126 п 0,283 м" , а сечения переливных труб равны соответственно 0,004,3 и 0,012 м [ 81. Так как объемный расход пара на нижней тарелке равен 0,223 м с, то в колонне диаметром 400 мм скорость пара в этом сечении колонны [c.119]

Для более надежного выбора межтарельчатого расстояния и диаметра тарелок требуется оценить еще унос капель жидкости паром, градиент уровня жидкости на тарелке высоту столба жидкости в переливе, а также гидравлическое сопротивление тарелки (8]. Окончательный выбор оптимального варианта следует проводить методами оптимизации после определения требуемого числа тарелок (см. гл. В). [c.119]

Таким образом, проектная задача является более общей и включает в себя проверочную. В результате решения проектной задачи определяют число тарелок в колонне флегмовое число и тарелку ввода питания, соответствующие минимуму приведенных затрат и обеспечивающие выделение целевого продукта заданного качества диаметр колонны межтарельчатое расстояние тип тарелок и проверку их работоспособности толщину обечайки колонны расход пара и жидкости в укрепляющей и исчерпывающей частях колонны тепловую нагрузку на кипятильник и дефлегматор колонны состав продуктов разделения экономическую оценку проекта с указанием величины приведенных затрат, эксплуатационных и капитальных затрат стоимости греющего пара и охлаждающей воды. [c.247]

Для передвижения смолы раствор в колонне быстро опускают, При этом сорбент проваливается вместе с раствором вниз через тарелки. Амплитуда Этого обратного хода раствора может колебаться в широких пределах, мы обычно работаем с амплитудам ,составляющими 0,1-0,9 величины межтарельчатого расстояния. При импульсе вся смола, находившаяся на тарелке (а высота ее слоя равна амплитуде обратного хода раствора), переносится на нижерасположенную тарелку. Изменяя амплитуду, можно регулировать количество переносимой смолы [c.163]

При скорости газа в колонне до 0,6 м/сек (рис. 2, а) коэффициент массопередачи К мало зависит, а к. п. д. тарелки практически не зависит от межтарельчатого расстояния из-за незначительного уноса. С ростом скорости газа влияние межтарельчатого расстояния увеличивается. При небольшой плотности орошения [c.81]

В колонных аппаратах рассматривают два варианта расположения барботажных тарелок с допусками на межтарельчатое пространство (аксиальное) и негоризонтальность. Отклонение по шагу между соседними тарелками (межтарельчатое пространство) принято А 2 = 3 мм отклонение по высоте, измеренное от кромки (торца) нижней обечайки корпуса, не должно превышать для нижней тарелки А ] = 3 мм, для верхней тарелки А з = 15 мм. Отклонение расстояния нижней кромки сливной перегородки от поверхности нижней соседней тарелки и расстояния по горизонтали перегородки от успокаивающей планки не должно превышать 3 мм. Допуск негоризонтальности тарелки не должен превышать допуска межтарельчатого пространства. Допуск негоризонтальности задают [c.21]

Расстояния между тарелками определяют из условий нормального перетока жидкости с тарелки на тарелку, без захлебывания колонны и без межтарельчатого уноса пены. Расчет начинают с вычисления оптимальной высоты наиболее суженного сечения пере- [c.215]

Определение расстояния между тарелками из условия отсутствия межтарельчатого переброса пены. Для колонн воздухоразделительных установок высота слоя пены [c.217]

В результате исследования сепараторов, имеющих тарелки с отверстиями, были сделаны выводы, что при движении однородно жидкости не вся поверхность тарелки загружена в равной степени. Ось потока располагается в направлении от отверстия к периферии и смещается от радиуса в сторону, обратную направлению движения ротора, причем это смещение зависит от скорости вращения ротора, расстояния между тарелками и производительности. При поступлении жидкости в межтарельчатое пространство вокруг входного отверстия возникают вращательные движения, охватывающие значительный объем. Поток эмульсии, поступающий в межтарельчатое пространство, раздваивается одна часть идет к периферии, другая — к оси вращения, каждая в своем секторе. [c.99]

Обозначим линейное расстояние вдоль поверхности тарелки через I (рис. 30). Тогда на элементарном отрезке di потеря давления составит dp. Для потока в межтарельчатом пространстве сила внутреннего трения Р и площадь / определяются из выражений [c.103]

Учитывая вышеизложенное, не следует стремиться к увеличению расстояния между секционирующими перегородками. Это может иметь смысл лишь при малых скоростях газа, когда секционированный аппарат в пределе становится газлифтным. Для скоростей газа 0,8—2 м/с предпочтение следует отдать секционированным аппаратам с минимально допустимым расстоянием между тарелками. Как показало варьирование числа секций и межтарельчатого расстояния, оптимальное межтарельчатое расстояние составляет 250—350 мм. [c.185]

Характерной особенностью захлебывания является то, что оно начинается при высоте вспененного слоя жидкости меньше межтарельчатого расстояния, и дальнейшая его реализация практически не зависит от расстояния между тарелками. В связи с этим работа колонн с провальными тарелками при предельных нагрузках невозможна, как бы не было практически велико расстояние между тарелками. [c.60]

Межтарельчатый унос приводит и к возрастанию напряженности переливных устройств тарелок. При малых расстояниях между тарелками перегрузка переливных устройств вследствие уноса может приводить к преждевременному захлебыванию колонн, при котором их разделительное действие практически прекращается. [c.391]

В вихревых тарелках пары тангенциально вводятся в цилиндрический стакан, где за счет центробежной силы образуется жидкостная воронка, обращенная конусом вниз. Жидкость перетекает через прорезь в следующий цилиндр, а пары поступают в вышележащий цилиндр образующаяся пена разрушается под действием центробежных сил. К достоинствам вихревых тарелок относится небольшое межтарельчатое расстояние и малый унос жидкости, а к недостаткам — сложность конструкции и высокое гидравлическое сопротивление. [c.293]

Л. Малагамба с соавт. осуществил циклическую подачу жидкой фазы и непрерывную - паровой на системе этиловый спирт - вода под атмосферным давлением в колонне диаметром 56 мм с тремя ситчатыми тарелками, межтарельчатое расстояние составляло 500 мм, живое сечение - 21%. При циклической подаче пара и непрерывной подаче жидкости, однако, отмечались следующие недостатки гидравлический удар в начале парового периода, различный уровень жидкости на тарелках, значительное перемешивание жидкости при ее сливе, вместо поршневого движения. Поэтому была изменена схема процесса во-первых, было организовано движение жидкости прерывистое, а во-вторых, цикл начинался с увеличения свободного сечения нижней тарелки с 21% до 75%, при этом скорость пара в сечении колонны падала и жидкость быстро сливалась с тарелки в куб. Пар, минуя тарелку, контактирует с жидкостью на вышележащих тарелках. Такое волнообразное изменение свободного сече- [c.218]

Принимая во внимание, что обычно известны состав разделяемой смесл и условия разделения, выбирают тип тарелки, наиболее подходящий к рабочим условиям процесса, и межтарельчатое расстояние. Зная эти величины, можно определить предельно допустимую скорость, при которой наступает резкий унос жидкости на выше расположенную тарелку (это явление граничит с явлением захлебывания насадочной колонны). Для расчета предельно допустимой скорости рекомендуются уравнения, предложенные различными исследователями. Для ситчатых тарелок, например, можно использовать уравнение Киршбаума [c.336]

Эффективность очистителя с пакетом конических тарелок прямо пропорциональна числу тарелок и углу оцар. Увеличение числа тарелок, вызывающее при неизменных размерах ротора уменьщение межтарельчатого пространства, ограничивается вязкостью жидкости, быстрым загрязнением тарелок при небольших расстояниях между ними. Поэтому зазор между тарелками составляет 0.7-0.8 мм, но не менее 0.4 мм. [c.79]

С пелт.ю создания прямоточного движения жидкости на смежных тарелках была создана серия оригинальных аппаратов, защищенных авторскими свидетельствами. Используя щэинцип наискорейшсго спуска материального тела из одной точки в другую нам удалось составить систему уравнений для расчета координат желоба для перетока жидкости с тарелки на тарелку о учетом диаметра колонны и межтарельчатого расстояния [c.172]

На Мубарекском ГПЗ в двух абсорберах установок сероочистки природного газа используют четырех- и шестипоточные тарелки МД конструкции ВНИИгаз. Диаметр аппаратов 2,5 и 3,4 м, расстояние между тарелками 600 мм (такое повышенное межтарельчатое расстояние было принято из-за отсутствия опыта). В десяти абсорберах завода вместо насадки Рашига были смонтированы двухпоточные ситчатые тарелки с отбортовкой отверстий, так как керамические кольца Рашига спекались в монолитные соединения вследствие поступления в систему ингибитора коррозии и [c.395]

Чтобы производительность содового элемента составляла 900-1000 т/сут (в настоящее время тфоизводительность содовых элементов обычно 625 т/сут), высота ТДС и ДС должна быть 16,6 и 21,7 м и внутренний диаметр 3,2 м. Царги ТДС и ДС (14 и 22 шт. выполнены из серого угуна марки СЧ-24-44. Межтарельчатое расстояние - 900 мм у обоих аппаратов. Тарелки изготовлены из титана марки ВТ1-0. Уплотншие тарелок, зажимаемых между фланцами царг, осуществляется резиновыми прокладками. Н ужные поверхности ТДС и ДС теплоизолированы. [c.216]

Определенный практический интерес представляет метод расчета величины межтарельчатого уноса жидкости в зависимости от комплекса ( / г) (ро/р1,)° и относительной паровой нагрузки при помощи графиков, изображенных на рис. 4.20 [97—99]. Расчет по этим графикам производится следующим образом. Для заданного значения комплекса ( /С) (ро/р ) и принятого расстояния между тарелками по рис. 4.20, а определяется величина комплекса 2Спред/(1 + е) Далее вычисляется аналогичный комплекс для рабочей нагрузки 2Сраб/(1+е) п определяется отношение 13 = = Сраб/Спред. По полученному значению и рис. 4.20,6—г нахо- [c.172]

На тарелке КРИМЗ своеобразный характер движения потоков позволяет регулировать продольное перемешивание варьированием межтарельчатого расстояния /It. Вследствие этого тарелки КРИМЗ характеризуются меньшим продольным перемещиванием Ес. и большей эффективностью, чем другие типы насадок [3, с. 30, с. 31 4 6, с. 79, с. 124 33 60—66]. Сравнение указанных характеристик для различныхтипов колонн и насадок дано на рис. 23. [c.46]

Оптимальное межтарельчатое расстояние Лт должно быть таким, чтобы зоны интенсивной турбулентности не входили в соприкосновение, а между ними существовал слой спокойного течения. Для того, чтобы распределение фаз по сечению не ухудшалось, толщина этого слоя должна быть минимальной. Зона действия струи зависит от интенсивности пульсации. Для тарелки диаметром 1,5 м с отверстиями размером 70X140 мм при 1 = 20—30 мм/с она составляет от 0,2 до 0,45 м. Оптимальная Лт при этом была равна 0,4—0,9 м, или 0,15—0,6 [c.47]

Тарелки КРИМЗ смонтированы так, что межтарельчатое расстояние /г,. = 0,7 м. Тарелки имеют прямоугольные отверстия размером 70X140 мм п лопатки, расположенные под углом 15— 20°. Свободное сеченне тарелок 13—15%. Колебательное движение пульпы обеспечивается автопульсатором 5, соединенным пульсопроводом с пульскамерой 4. [c.154]

В хлораторе установлены тарелки КРИМЗ с отверстиями 40X80 мм при межтарельчатом расстоянии 0,25 м. Зоны разделения отсутствуют. Пульсационная камера представляет собой [c.156]

Рис. 45. Экспериментальные данные по гидродинамике прямоточных секционированных аппаратов о — сопротнвление при плотностях орошения (I, 4... 8, ) 10— м/с 7 — неорошаемой тарелки ДРд 2—полное орошаемой тарелки ДР 5 — газожидкостного слоя ДРр зависимость высоты Л с. з сепарационной зоны, отнесенной к межтарельчатому расстоянию т. от скорости газа при тех же плотностях орошения в — зависимость ДР от скорости газового потока / —при ож = 4Х Х10— м/с в подклапанном отверстии 2 — прн = 6,4-10— м/с 3 — —

Рис. 11.25. Относительный массовый унос жидкости как функция скорости газа и сэффективного межтарельчатого расстояния 5. Ситчатые тасклки с отверстиями диаметром 6,35 мм высота слоя жидкости на тарелке 45,72 мм система воздух —вода а — расстояние между тарелками 20,32 см и 8 = 8,89 см в — 30,48 и 19,05 с — 40,64 и 29,21 ё — 50,80 и 39,37 е— 60,96 и,49,53 / — 71,12 и 59,69.

При небольших расстояниях между тарелками заполнение межтаре-лочпого пространства колонны вспененной жидкостью может произойти и при нагрузках меньше предельных. В этом случае также будет иметь место захлебывание колонны, однако его можно назвать ложным, поскольку оно обусловлено величиной межтарельчатого расстояния. Ложное захлебывание проявляется менее четко, так как гидродинамический режим работы колонны остается устойчивым. [c.60]

Кроме продольного перемешивания жидкости в пределах одной тарелки, на э ективность разделительного действия тарельчатых колонн весьма сильно, влияет перемешивание жидкости по высоте колонны, вызываемое межтарельчатым уносом. Унос является одной из основных причин, ограничивающих скорость пара в колонне при неизменном расстоянии между тарелками. Вызванное им выравнивание концентраций жидкости на соседних тарелкм может резко ухудшить разделительное действие колонны. Величина поправки, учитывающей влияние уноса на коэффициент эффективности тарелки, равна [c.390]

В соответствии со сказанным выше ухудшающее влияние уноса на эффективность разделения зависит не только от величины но и от других факторов, в частности от концентрации потоков на данной тарелке, и изменяется по высоте колонны. В ситчатых колоннах относительный унос й 4 0,1 кг1кг приводит к снижению Ej- не более, чем на 20%. В правильно спроектированных колоннах с расстоянием между тарелками Н . 60 мм при скоростях пара 0,3 м сек, даже при очень небольших высотах межтарельчатого сепарационного пространства (С = 15-f-20 мм), может быть обеспечена величина = 0,05-ь0,1 кг кг, при которой в первом приближении можно принимать у у = 0,9ч-1. [c.383]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология