Аустенитные хромоникелевые стали

В работе [1] приведены результаты исследований ряда аустенитных хромоникелевых сталей, легированных титаном, ниобием, алюминием, кремнием и молибденом в количестве 1,2—1,5 %. Химический состав сталей и средние значения скорости переноса масс представлены в табл. 17.1 и 17.2. Испытания по определению переноса масс проводили в течение 1000 ч в потоке жидкого натрия при 900 °С на входе в испытательный участок, 860 °С на выходе и массовом содержании кислорода (1—3)-10 %. [c.262]

Для днищ и других элементов из углеродистых и низколегированных марганцово-кремнистых сталей, штампуемых в горячем состоянии с окончанием штамповки при температуре не ниже 700° С и для днищ и других элементов из аустенитных хромоникелевых сталей ири температуре не ниже 850° С термообработка не требуется. Днища и другие элементы из низколегированных сталей 12ХМ и 12МХ, штампуемых в горячем состоянии с окончанием штамповки при температуре не ниже 800° С, могут подвергаться 78 [c.78]

А1), и в особенности, когда температура охлаждающей воды выше нормальной. Во всех случаях применения медных сплавов необходимо избегать появления гальванических пар. Например, когда канал из углеродистой стали контактирует с латунной трубной доской в морской воде, на углеродистую сталь следует нанести покрытие из аустенитной хромоникелевой стали по всей площади контакта или каким-либо образом осуществить электрическую изоляцию (рис. 2). [c.316]

Первый вид взаимодействия в зависимости от сохранности образующейся окисной пленки на поверхности твердого металла может сопровождаться как увеличением, так и уменьшением массы металла, а иногда иметь межкристаллитный характер (аустенитные хромоникелевые стали при 750° С в жидком натрии с 0,5% кислорода). [c.145]

Коррозионная среда. Коррозионное растрескивание металлов и сплавов может идти в различных средах — как газовых (воздух, водяной пар), так и жидких (растворы электролитов, органические растворители, расплавленные соли). Обычно это средне- и малоагрессивные среды, которые вызывают у ненапряженного металла незначительную общую коррозию. Отдельные металлы и сплавы подвержены коррозионному растрескиванию только при наличии в среде специфических ионов. Один и тот же ион может ускорять растрескивание одного металла и тормозить растрескивание другого. Например, хлор-ионы вызывают растрескивание аустенитных хромоникелевых сталей, но предотвращают коррозионное растрескивание углеродистых в растворах нитратов. Ион NO3 , наоборот, вызывает растрескивание углеродистых и тормозит растрескивание аустенитных сталей. [c.451]

Титан, ниобий, вольфрам. Обычно ухудшают стойкость аустенитных хромоникелевых сталей к КР. Являясь ферритообразующими элементами, они снижают стабильность аустенита, тем самым облегчая возможность для КР. [c.73]

Межкристаллитная коррозия аустенитных хромоникелевых сталей связана с малой устойчивостью границ зерен после замедленного охлаждения или нагрева стали при 450—850° С, что имеет место главным образом при сварке. [c.421]

Науглероживание может снижать работоспособность изделий и особенно опасно при проведении ремонтных работ. Аустенитные хромоникелевые стали и теплоустойчивые легированные никелем стали менее подвержены науглероживанию, чем чисто хромистые (рис. 4.18). Скорость карбонильной коррозии зависит от химического состава стали. С увеличением содержания хрома стойкость стали в среде окиси углерода повышается. Добавка 1% (а в некоторых случаях и до 10%) 81, Мп, КЬ, Мо, W, V, А1, N1 дает небольшое повышение стойкости. [c.230]

Ниже 100 Любой Аустенитная хромоникелевая сталь, алю,МИНИН [c.314]

Существенным недостатком при защите от МКК с помощью легирования титаном является увеличение растворимости карбида титана с ростом температуры закалки, что приводит к повышению содержания свободного углерода и титана в твердом растворе. В этом случае при последующем отпуске в зоне опасных температур вследствие более быстрой доставки к границам зерен углерода образуются карбиды хрома, а не карбиды титана что приводит к появлению склонности к МКК даже при некотором избытке титана в стали. Чем выше температура закалки, тем большее количество карбидов титана диссоциирует и тем выше содержание несвязанного углерода в твердом растворе, тем больше вероятность появления склонности к МКК. Таким образом, если материал подвергается высокой закалке или технологическим нагревам до высоких температур, например при сварке, легирование титаном не всегда может гарантировать полную устойчивость аустенитных хромоникелевых сталей к МКК. [c.54]

Положительное влияние титана на повышение сопротивляемости сталей к МКК убедительно подтверждено для аустенитных хромоникелевых сталей. В аустенитно-ферритных сталях добавка титана, по некоторым данным, не дает такого эффекта, а, иногда, приводит к появлению восприимчивости к МКК 133]. [c.54]

На ускорении или замедлении из-за деформаций процесса возникновения склонности к МКК будет сказываться содержание в стали легирующих элементов особенно тех, которые влияют на количество углерода на границах зерен (никеля, бора, кремния, молибдена). Деформация после отпуска всегда уменьшает, причем в значительно большей степени, чем до отпуска, склонность аустенитных хромоникелевых сталей к МКК, так как дробление зерен и нарушение непрерывности их границ препятствует проникновению разрушения в глубь металла. [c.57]

Марганец. Дополнительное введение марганца в аустенитные хромоникелевые стали, как правило, снижает их стойкость против КР. Отрицательное влияние марганца может быть связано с высокой электрохимической активностью этого элемента при относительно слабой пассивируемости. В отдельных случаях [c.72]

Скорость коррозии 1/кп аустенитных хромоникелевых сталей в жирных кислотах [c.274]

При сварке труб пз хромомолибденовых сталей перлитного класса происходит закалка шва и околошовпой зоны, сопровождающаяся увеличением твердости до 400 единиц по Бринелю и хрупкости сварного соедипепия. В сварном соединении могут образовываться закалочные трещршы. Сварку стали 12Х5МА выполняют электродами ЦЛ-17 со стержнем из стали 12Х5М.Л. или электродами марок ЗИО-7 или ЦЛ-9 со стержнем из аустенитной хромоникелевой стали. [c.356]

Скорость коррозии аустенитных хромоникелевых сталей (США) в смеси уксусной и муравьиной кислот [c.327]

В — яри об. т. во всех обычно применяемых смесях кислот, в том числе и разбавленных (аустенитные хромоникелевые стали, содержащие не менее 20% Сг, 25% N1 и присадки Мо и Си). И — насосы, клапаны. [c.421]

Межкристал ттная коррозия свойственна аустенитным хромоникелевым сталям, например стали 12Х18Н9. При работе их в области температур 400—800° С по границам зерен выпадают [c.12]

В — в парах. И — емкости для хранения, перегонные установки (включая установки для 58%-ной уксусной кислоты, содержащей 2% муравьиной кислоты), центрифуги (также в присутствии уксусного ангидрида, бензола, салициловой кислоты или сульфата хрома), резервуары (при 100°С и в присутствии органических растворителей), установки для очистки пищевого уксуса триоксидом хрома, емкости для транспортировки, реакторы для окисления уксусного альдегида воздухом или кислородом в присутствии ацетата марганца в качестве катализатора при 55°С, изготовленные из углеродистой стали и покрытые алюминием. Соли тяжелых металлов, минеральные кислоты, хлориды, муравьиная кислота в значительной степени ускоряют коррозию. Уксус, полученный из неочищенного спирта, воздействует на алюминий гораздо сильнее, чем чистая уксусная кислота такой же концентрации. При контактировании алюминия с аустенитными хромоникелевыми сталями контактная коррозия не наблюдается. [c.439]

Для конструкций, эксплуатируемых в окислительных и окислительно-восстановительных средах, эффективно применение двухфазных аустенитно-ферритных сталей типа 22Сг - 6Ni взамен аустенитных хромоникелевых сталей типа 18-10. [c.257]

Если центральная труба горячего аппарата изготовлена из материала с более высоким коэффициентом линейного расширения (например, если труба выполнеПа из аустенитной хромоникелевой стали, а наружные слои — из углеродистой), то ее в расчете на прочность не учитывают. [c.132]

Процесс сварки труб из центробежнолитых трубных заготовок отличается рядом особенностей вследствие специфических свойств аустенитных хромоникелевых сталей. Аустенитная сталь типа НК-40 характеризуется электрическим сопротивлением, примерно в 5 раз большим, чем обычных углеродистых сталей, и низкой теплопроводностью металла, что определяет выбор методов и режимов сварки. Химический состав хромоиикелевых сталей также оказывает влияние на происходящие металлургические процессы сварки. Высокое содержание хрома в сплаве делает его взаимодействие с кислородом и рядом оксидов (МпО п 5102) достаточно активным, что вызывает интенсивные марган-цево-кремневосстановительные процессы, сопровождающиеся окислением значительных количеств хрома. Другие элементы, входящие в жаропрочный сплав (Ре, N1, Мп, 51, 5, Р, N и др.), при сварке могут образовывать различные эвтектики, карбиды, нитриды, интерметаллиды. Образование в металле новых фаз вызывает появление структурных напряжений, особенно металлов центробежнолитых трубных заготовок с характерной анизотропной дендритной структурой. Наконец, при сварке в результате воздействия высоких температур происходит укрупнение зерен в структуре металла и его разупрочнение при комнатной температуре, что ухудшает эксплуатационные свойства труб. [c.33]

Трубные доски. Трубные доски обычно изготавливаются путем ковки, причем наиболее предпочтительной является ковка с высадкой, т. е. ковка нз относительно толсгой бол-ыапки, а пе из плоского листа. Использование пластин для изготовления трубных досок обычно не принято из-за возможного расслоения в местах, где доска приваривается к кожуху. Трубные доски могут покрываться аустенитной хромоникелевой сталью путем сварки плавлением или с использованием методов взрыва II]. При нанесении покрытия взрывным методом полезно предусмо1реть меры против хрупкого разрушения, используя, напрнмер, про-шедщий динамические испытания лист при условии, что обработанные механическим способом канавки хорошо закруглены или лист предварительно нагрет перед сваркой. [c.314]

Котлы-утилизаторы отходящей теплопил. Явление коррозионного растрескивания аустенитной хромоникелевой стали кратко упоминалось в 5.4.2. В межтрубном пространстве котлои-утилизаторов отходящей теплоты и в некоторых специальных видах охладителей предпочтительнее осуществлять циркуляцию воды, тогда как в случае использования горячей жидкости с коррозионным воздействием трубы и трубные доски необходимо изготавливать из нержавеющей стали. Если температура входящей жидкости превышает те.мпературу, необходимую для испарения воды, находящейся в пространстве между трубой и трубной доской, может произойти растрескивание элементов конструкций, изготовляемых из аустенитной хромоникелевой стали. Температура испарения примерно равна температуре насыщения пара при рабочем давлении поэтому аустенитную нержавеющую сталь можно использовать при условии, что входная температура горячего газа ниже температуры насыщения на некоторую величину, выбранную из условий безопасности установки, скажем на 30 °С. В противном случае для изготовления трубного пучка могут потребоваться ферро- или ферроаустенитные стали. Однако использование этих сталей может вызвать ряд сложностей, связанных со сваркой труб доски с кожухом вследствие возникновения хрупкости в сварном шве. Для данных условий экономически более выгодно использовать сплавы с более высоким содержанием никеля. При хорошей химической обработке воды сварка труб с задней стороной трубной доски является возможным решением проблемы. Если вода неудовлетворительного качества, то иа наружной поверхности труб может происходить отложение солей, вызывающих коррозионное растрескивание. [c.319]

Для днищ и деталей из углеродистых и низколегированных марганцевокремнистых сталей, штампуемых (вальцуемых) вгорячую с окончанием штамповки (вальцовки) при температуре не ниже 700 С, и для днищ и деталей из аустенитных хромоникелевых сталей, штампуемых (вальцуемых) при температуре не ниже 850° С, термическая обработка не требуется, если для указанных материалов нет других требований. [c.419]

Для изготовления катодов с наложением тока от постороннего источника могут быть использованы такие материалы, которые при ожидаемой катодной поляризации являются коррозионностойкими. В среде сильных кислот применяют платину, тантал или аустенитные хромоникелевые стали. При сульфонировании алканов и нейтрализации сульфоновых кислот в резервуарах с олеумом и серной кислотой применяют анодную защиту, причем катоды изготовляют из платинированной латуни [16]. Для защиты титановых теплообменников в ваннах для получения волокна рейона применяют катоды из свинца [17]. [c.393]

Коррозионное растрескивание аустенитных хромоникелевых сталей. Аустенитные коррозионно-стойкие стали подвергаются КР в различных по составу, температуре, давлению средах горячих растворах неорганических хлоридов воде и паре высоких параметров, содержащих хлор-ионы и кислород органических кислотах и хлоридах, морской воде серной кислоте с хлоридами смесях хлористого натрия и бихрома калия соляной кислоте, травильных растворах и др. [c.71]

Фосфорная кислота. В этой кислоте наиболее стойки молибденовые стали. Аустенитные хромоникелевые стали при обычной температуре стойки в растворах любой концентрации малоуглеродистые стали стойки до 50 °С в технической концентрированной Н3РО4 стали с 17% Сг стойки до температуры кипения в 1—10%-ных растворах Н3РО4. В фосфорной кислоте стойки алюминий и его сплавы, не содержащие меди, за исключением сплавов с магнием. [c.40]

Сочетанием различных марок сталей можно получить материалы со специальными коррозионными свойствами. Например, биметалл сталь марки 10Х13-Ьсталь марки 10Х18Н10Т (при контакте стали марки 10X13 с коррозионной средой) обладает высокой стойкостью в подкисленных растворах хлоридов против сквозной язвенной коррозии. При этом хромистая сталь играет роль долгоживущего протектора для аустенитной хромоникелевой стали. [c.77]

Для исследований были изготовлены эталонные образцы труб из аустенитной хромоникелевой стали с различной величиной зерна диаметром 12—219 мм, толщиной стенки 1—18 мм и длиной 180—200 мм. Образцы с величиной зерна от VIII до V балла подбирали из текущей продукции завода, а образцы труб с более крупнозернистой структурой получали термической обработкой при различных режимах. Образцы выбирали с достаточно однородной структурой металла. [c.78]