Схемы нагнетателей

Рис. 91. Схема нагнетателя с звездообразными роторами (типа Егер)

К ВЫБОРУ КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ НАГНЕТАТЕЛЯ [c.139]

Правильный выбор конструктивной схемы нагнетателя позволяет уменьшить зазоры между поверхностями основных рабочих органов и тем самым определяет улучшение показателей нагнетателя. [c.139]

На рис. 152 показан продольный разрез нагнетателя типа 540-41-1, предназначенного для подачи нитрозного газа в технологическую схему производства слабой азотной кислоты. Нагнетатель— четырехступенчатый без промежуточного охлаждения газа в процессе сжатия. Температура газа на нагнетании около 280° С. [c.281]

Отметим, что проведенное сопоставление теплоносителей было основано на локальной эффективности теплообмена, т. е. для случая, когда нагнетатель установлен в том же месте тепловой схемы с параметрами р а Т, при которых проводится сопоставление теплоносителей. При этом считалось, что плотность газа на входе в компрессор равна средней по длине плотности газа в канале. В действительности компрессор устанавливается либо на входе в канал, либо в точке тепловой схемы, где значения р я Т меньше принимаемых при сопоставлении теплоносителей. Поправка, учитывающая этот факт, равна отношению средней плотности газа в канале к плотности газа в месте установки нагнетателя, если рассчитывается относительный критерий Т1№, или обратной величине при расчете Относительная поправка для двух сравниваемых газов равна [c.112]

Подчеркнем, что рис. 8.1 является универсальным, так как изменение экономического показателя f n, связанное с изменением цен на металл или применением другого типа нагнетателей, а также специфика используемой теплообменной поверхности учитываются величиной Mi. Приведенная методика справедлива для любой схемы обтекания и той области изменения Re , где возможны степенные зависимости a (Rei), (Re ) типа (2.2), (2.3). [c.122]

Цель расчетов — определение площади теплопередающей поверхности теплообменника при заданных (известных) основных размерах стандартных или нормализованных аппаратов, толщины изоляции аппаратов, нахождение числа этих аппаратов и схемы их соединения в теплообменнике, общей массы теплообменника, гидравлических сопротивлений в аппаратах, обвязке и теплообменнике в целом, мощности нагнетателей. Эти расчеты наиболее распространены в практике проектирования новых производств. [c.37]

Рис. 20.4. Схемы коловратных нагнетателей

По своему назначению по аэродинамической схеме и по конструктивному выполнению центробежные компрессорные машины разделяются на три группы компрессоры и нагнетатели стационарные, компрессоры транспортные и дутьевые машины. Наряду с общими теоретическими основами, характерными для всех трех перечисленных типов машин, каждая из этих групп имеет специфические особенности, подлежащие отдельному рассмотрению. [c.4]

Конструктивно продувка оформляется либо по прямоточной схеме, либо по контурной схеме, которые различаются между собой траекториями движения продувочного воздуха. При прямоточной схеме продувочный воздух только один раз за цикл пересекает плоскость, перпендикулярную оси цилиндра, и выходит через клапан или щелевые отверстия в верхней его части. При контурной схеме продувочный воздух дважды за цикл пересекает указанную плоскость, поступая и выходя через отверстия, расположенные в нижней части рабочего цилиндра (петлевая продувка и т. д.). Потеря мощности на нагнетатель и на весь процесс продувки может достигать 10—20%. [c.26]

Видимо, лучше не следовать методам, используемым при превращении кинетической энергии в энергию давления в однофазных потоках. Схема, представленная на фиг. 12.26, представляет собой возможный альтернативный вариант, хотя еще и не опробованный. Цель сострит в том, чтобы придать кинетической энергии частиц в нагнетателе правильное направление , используя сборный коллектор, расположенный под углом, соответствующим результирующему вектору скорости"частиц. Помимо других недостатков, здесь будут иметь место потери энергии вследствие неполной подачи частиц [21], так как при их движении к периферии они разбрасываются вдоль лопаток. Во всяком случае, по-видимому, не обязательно рассматривать потери энергии газа, так как они относительно малы по сравнению с потерями, присущими частицам. Кроме того, поток будет характеризоваться большей массовой расходной концентрацией частиц, поэтому такие машины могут конструироваться в соответствии с характеристиками движения только порошка. [c.365]

Рис. 1.9. Схема трансформации мощности при работе нагнетателя от электропривода

Рассмотрим схемы и принципы действия нагнетателей разного типа. [c.29]

Рис. 2.9. Схема поршневого нагнетателя

Рис. 2.12. Схема пластинчатого нагнетателя

Рис. 2.13. Схема водоструйного нагнетателя I — сопло 2 — камера смешения 3 — диффузор

Рассмотрим схему движения потока жидкости через рабочее колесо нагнетателя. При этом будем предполагать, что все траектории жидких частиц в рабочем колесе на входе и выходе с лопаток одинаковы. Такое движение возм ожно лишь в том случае, когда рабочее колесо нагнетателя имеет бесконечное число лопаток, рас- [c.53]

Проанализируем работу нагнетателей в условиях параллельного включения. Рассмотрим случай, когда в сеть по схеме, показанной на рис. 3.37, а, включены нагнетатели с одинаковой характеристикой. Для упрощения анализа пренебрежем сопротивлением индивидуальных участков сети (участки 1—2). [c.101]

Рис. 3.37. Схемы параллельного включения нагнетателей

Схема включений нагнетателей в последовательную работу и соответствующие им эпюры статического давления показаны на рис. 3.43. [c.109]

В схеме, показанной на рис. 3.43, а, два нагнетателя располагаются один за другим таким образом, что избыточное статическое давление АО, создаваемое нагнета- [c.109]

Рис. 2.11. Схема нагнетателя восьмерочного типа / — корпус г —рабочее колесо

Схема нагнетателя вихревого типа приведена на рис. 1.10. В этой машине основным элементом является колесо 1, представляющее собой сплошной диск, по жраям которого расположены лопатки 2. Диск размещается в плоском кожухе так, что лопат- [c.15]

На рис. 6 представлен продольный разрез ГТУ, являющийся конструктивной схемой установки. ТВД 1 и ТНД 2 расположены на общем валу и представляют собой одну двухкорпусную турбину. Вал осевого компрессора 3 соединен муфтами с одной стороны с валом турбин, а с другой стороны — с валом редуктора i, к которому подключен цвлчтробежный нагнетатель 5, имеющий перепускную трубу 6, устроенную для разгрузки уплотнения со стороны высокого давления. При такой конструктивной схеме нагнетателя на уплотнение со стороны высокого давления действует разность давлений нагнетания и всасывания, так как труба 6 соединяет всасывающий трубопровод 7 с полостью за уплотнением. Таким образом, на внутреннее уплотнение оказывает давление газ, с одной стороны сжатый в компрессоре, а с другой — всасываемый со стороны низкого давления. Газ, просачивающийся через уплотнение со стороны высокого давления, поступает обратно на всасывание. [c.19]

И качестве примера на рис. 7.11 приведена схема структуры j)6M )итиого цикла нагнетателя типа 1700-11-1 (табл. 7.3). ] емо11тный цикл нагнетателя Ц [c.251]

На рис. 36 представлена схема работы двухтактного дизеля ЯАЗ с продувочным воздушным нагнетателем и клапаннощелевым газораспределением. [c.79]

Ной функцией чисел Рейнольдса потоков, теплофизичесКИ свойств и т. д. [что видно из формулы (2.13), согласно которой число труб по ходу потока зависит от отношения Rbi/ ]. Поэтому введение поправок zu Ilzi в коэффициенты Г , Bi достаточно условно. Так же условно введение плотностей ргн, которые зависят от места установки нагнетателя в тепловой схеме, в коэффициент Дт Тем не менее несмотря на некоторые условности, представление сложных функций q и No в виде нескольких множителей упрощает изложение материала. [c.30]

Величина е представляет собой отношение годовых затрат на поверхность теплообмена к затратам на нагнетатели и их привод. Из (8.7) и (8.8) следует, что оптимальное отношение этих затрат не зависит от экономических показателей, а определяется лишь условиями теплообмена схемой движения потоков, геометрией поверхности теплообмена, отношением теплофизических свойств потоков. Укажем интервал изменения величины для случая / ст = 0. При продольном обтекании каналов с развитым турбулентным режимом течения потоков (Лг = 0,8, а = 0,2) из (8.7) и (8.8) найдем нижнюю границу е°" = 2,5. При поперечном обтекании пучка шахматной компоновки и одностороннем наружном теплоносителе с = 0,6 и ан=0,27 получим gonT 3 55 Ддя коридорной компоновки при одностороннем наружном обтекании с Пн = 0,65 и Ян=0,2 имеем в°" = 3,3. При двухстороннем поперечном обтекании пучка нижняя граница, соответствующая ст = 0, для расположена между двумя предельными случаями односторонним внутренним обтеканием с е°" = 2,5 и односторонним наружным обтеканием с е " = 3,55. Верхняя граница существенно зависит от термического сопротивления стенки. Например, для водяных экономайзеров возможен случай Л=1, что при продольном обтекании соответствует е°" = 6. [c.118]

Промышленный реактор. В СССР работают несколько промышленных реакторов для окисления диоксида серы в производстве серной кислоты. Рассмотрим кратко данные эксплуатации одного из таких реакторов [13, 14]. В соответствии с технологической схемо реакционная смесь от нагнетателя через фильтр-брыз-гоуловитель поступает на клапан-переключатель по 80г и в зависимости от положения тарелки рабочего органа этого клапана направляется в верхнюю или нижнюю часть реактора. После реактора в коммуникациях температура реакционной смеси усредняется и прн У = 100—180°С направляется на абсорбцию. [c.194]

Рис, 5,1, Технологическая схема отделения конденсапии 1 — печь коксования, 2 — стояк, 3 — газосборник, 4 — сепаратор, 5 — холодильник, 6 — нагнетатель, 7 — электрофильтр, 8,9, 10 — отстойники, 11, 12 — центробежные насосы I — парогазовые продукты коксования, П — надсмольная (аммиачная) вода, Ш — каменно > голъная смола, IV — сырой коксовый газ, V - -фусы, VI — вода [c.61]

Сигналы измерительных преобразователей давления н перепада давления иа сужающем устройстве — входном конфузоре осевого компрессора — поступают иа вход вычислителя, выполненного на базе автоматического потенциометра КСП2 градуировки ХК. Здесь определяется отношение К давления к перепаду давления иа сужающем устройстве, которое характеризует отдаленность рабочей точки компрессора от зоны помпажа. При некотором, заранее рассчитанном для данной машины значении Кк трехпозиционное регулирующее устройство прибора КСП2 выдает сигнал либо на открытие регулирующего сбросного клапана, выводя тем самым машину из опасного режима работы, лнбо, прн значительном превышении Кхр, в схему аварийной остановки. Аналогичная система используется для регулирования рабочей точки нитрозного нагнетателя. [c.92]

Газотурбинная установка ГТТ-3 работает по следующей схем (рис. 111-31). Воздух засасывается осевым компрессором через фильтры сжимается в нем до давления 0,34 МПа, нагреваясь при этом до температу ры 174 °С. Затем проходит воздухоохладитель 6, где охлаждается до 40 °С и поступает в иагиетатель 3, в котором сжимается до давления 0,72 МПа нагреваясь при этом до температуры 135 °С. Из нагнетателя основное коли чество воздуха направляется на производство азотиой кислоты, возвращаяс оттуда в виде хвостовых газов при температуре 730 С и под давление 0,52 МПа. [c.360]

Особениостью схемы ГТТ-12 является наличие разрезного вала. Газовая турбина состоит из двух частей турбины высокого давления (ТВД), Которая приводит во вращение нитрозный иагиетатель, и турбины низкого давления (ТНД), которая приводит во вращение воздушный компрессор. Паровая турбина соединена с валом нитрозного нагнетатели. [c.363]

Осевой компрессор и нитрозный нагнетатель могут работать с различной частотой вращения. Такая схема в наибольшей степени соответствует особенностям ее работы в цикле, технологической установки с различным давлением на стадиях окисления аммиака и абсорбции оксидов азота. Наиболее рациональной является работа нагнетателя иитрозиых газов с постоянными максимальными оборотами на всех режимах. При этом запасы по пом-пажу машин будут максимальными. Воздушный компрессор при снижении нагрузки работает с меньшим числом оборотов и с минимальным сбросом Воздуха в атмосферу. Разрезной вал позволяет свести к минимуму мощность, отбираемую со стороны при пуске. Для пуска машины достаточна мощность около 1000 кВт. [c.363]

За счет увеличения чисел оборотов иитрозиого нагнетателя до максимальных еще в начале пуска общее количество сбрасываемого воздуха резко уменьшено. За счет уменьшения сбросов воздуха уменьшается и необходимая мощность при пуске относительно той, которая потребна в случае одно-Вальной схемы. [c.363]

Подасляющее большинство электрических машин имеет схему самовентиляции, при которой напор в пентилядионной системе машины создается вентилятором, установленным на валу машины. Эта схема вентиляции подразделяется на два класса нагнетательную и вытяжную. При нагнетательной схеме вентиляции охлажденный газ под воздействием избыточного давления, создаваемого нагнетателем, поступает в вентиляционные каналы активной зоны машины. При вытяжной схеме вентиляции охлаждающий газ поступает в вентиляционные каналы машины под действием разрежения, создаваемого вентилятором. Вытяжная вентиляция обладает тем преимуществом, что газ поступает в машину без предварительного его подогрева вентилятором, что несколько снижает перегрев обмоток. В практике электромашиностроения находят применение как нагнетательные, так и вытяжные схемы вентиляции. [c.261]

Нагнетательные и вытяжные схемы по числу независимых струй в машине могут быть одноструйными и многоструйными. При многоструйнон схеме вентиляции каналы каждой струи имеют независимые выходы подогретого газа в сборную зону перед нагнетателем. [c.261]

Приведены сведения о физических свойствах жидкостей, иснользуемы.х в системах теплогазоснабжения и вентиляции. Даны классификация нагнетателей и их принципиальные схемы. Показана область использования нагнетателей разного типа. Особое внимаиие уделено работе нагнетателей в системах вентиляции и теплоснабжения. Рассмотрены вопросы, связанные с охраной труда при монтаже и эксплуатации нагнетателей, а также мероприятия по снижению шума и пнбрации. [c.2]

Напор (давлепне). Напор нагнетателя — поиятие энергетическое. Для доказательства воспользуемся законом сохранения энергии и применим его для случая движения жидкости, проходящей через нагнетатель. Обратимся к схеме, изображенной на рис. 1.7. Если иметь в виду, что жидкость при прохождении через нагнетатель не подогревается (т. е. отсутствует подвод теплоты извне) и ее температура остается постоянной (нет изменения внутренней энергии), то закон сохранения энергии может быть сформулирован следующим образом изменение механической энергии рабочего тела (в данном случае жидкости) равно работе внешних сил. Таким образом, чтобы написать уравнение сохранения энергии для жидкости, проходящей через нагнетатель, необходимо знать, какие силы действуют в жидкости. [c.21]

Известны три основные схемы параллельного включения нагнетателей полностью параллельное включение (рис. 3.37,а) и полупараллельное включение по схемам, показанным на рис. 3.37,6 и в. [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология