Кинематические модели

Обычно описание элементарных актов химических реакций основано или на использовании представления о потенциальных поверхностях, или на применении так называемых кинематических моделей. [c.19]

В кинематических моделях химических реакций рассматривается два типа реакций столкновения с образованием переходного состояния и прямая реакция. Модель переходного состояния (комплекса) многократно описана. В модели прямой реакции результат столкновения зависит от начальных условий, а не только от полной энергии и углового момента, как это имеет место в модели переходного комплекса. [c.19]

В течение первых 10—12 лет существования факультета были созданы ряд лабораторий, кабинетов, учебных мастерских механическая (сопротивления материалов) и гидравлическая лаборатории (1898 г.), опытная станция по испытанию сельскохозяйственных машин, лаборатории мукомольного дела (1900 г.), по переработке волокнистых веществ (1901 г.), смазочных материалов (1906 г.), строительных материалов (1907—1908 гг.), металлографическая и авиационная (1909— 1910 гг.). Создаются также кабинет технической механики (1898 г.), модельный кабинет (деталей машин), кабинет кинематических моделей механизмов, подвижного состава и тяги (1902 г.) и др. Силовая станция института объединяла лаборатории паровых котлов и двигателей внутреннего сгорания. Под руководством проф. К- А. Зворыкина (1861—1928 гг.), который был первым деканом факультета, создаются механические мастерские с отделениями обработки металлов резанием, модельным, литейного дела и кузнечным кабинеты обработки металлов резанием и обработки давлением. [c.5]

Представленная выше формула (8.3.2) может быть использована при расчете сложных сварных соединений на прочность по кинематической модели расчета, когда тела считаются абсолютно жесткими, а пластичность швов во внимание не принимается. При ограниченной пластичности швов прочность сложного сварного соединения зависит от пластичности отдельных участков соединения. В третьем методе расчета на прочность, в котором учитьшается податливость основного металла и швов, предполагается, что при эксплуатационных нагрузках в наиболее опасных точках соединения может быть вычислен как фактический запас прочности, так и фактический запас пластичности. Очевидно, что при одинаковых запасах прочности предпочтение должно быть отдано соединениям с более высокой пластичностью. Приводимые ниже расчетные формулы позволяют по небольшому числу экспериментальных значений пластичности угловых швов определить их пластичность при произвольном направлении силы. [c.283]

Рассмотренный метод расчета с введением коэффициента С имеет ту же самую область применения, что и общепринятый метод расчета па статическую прочность. Ограничения для обоих методов возникают лишь тогда, когда пластичность металла становится настолько низкой, что начинает сказываться концентрация напряжений, погонных нагрузок и перемещений по длине швов. В этом случае предельное состояние разрушения наступает после небольшой пластической деформации швов, которая недостаточна для включения в работу всех участков сварного соединения, как того требует метод определения напряженного состояния по кинематической модели, предполагающей, что соединяемые детали являются абсолютно жесткими. [c.508]

Наиболее разработана кинематическая модель прочности. В соответствии с этой моделью величина деформации материала определяется не только предельным напряжением, но и термохимическими процессами, зависящими от температуры и свойств материала. Время от приложения нагрузки до разрушения в зависимости от свойств материала и условий нагружения по этой теории можно оценить по уравнению [27 ] [c.21]

В кинематических моделях рассматриваются два типа столкновений, приводящих к реакции столкновения с образованием переходного состояния (комплекса) и прямое взаимодействие (прямая реакция). В модели переходного комплекса сталкивающиеся реагенты образуют единое целое, по крайней мере на период времени, сравнимый с периодом вращения. Поскольку время жизни комплекса достаточно велико, основными его параметрами являются полная энергия и угловой момент. Характеристики продукта (углы рассеяния и распределение энергии) служат характеристиками комплекса. Термины сильная связь , запутанные траектории и модель фазового пространства относятся к реакциям с образованием переходного состояния. В качестве примеров процессов такого типа можно привести реакции [c.125]

Опыты с молекулярными пучками "в отличие от спектроскопических методов не позволяют непосредственно наблюдать возбуждение внутренних степеней свободы молекул. Вместо прямых измерений приходится прибегать к анализу рассеяния, сравнивая результаты со случаем рассеяния без реакции и учитывая возможное энерговыделение в реакции. Благодаря этому из измерений поступательной энергии продуктов можно получить хотя и косвенную, но вполне надежную информацию о возбуждении внутренних степеней свободы. На основании опытов можно определить значение пороговой энергии для реакции (аналог энергии активации) и энергетическую зависимость поперечного сечения. Результаты работ с пучками используются для разработки и уточнения кинематических моделей, обсуждаемых в разд. 3.1.2.1, и в настоящее время начинают играть важную роль в построении реальных поверхностей потенциальной энергии. [c.154]

В зависимости от результатов исследования необходимо либо начать-поиски нового критерия, либо перейти к разработке методов расчета величины деформации сдвига. Реализация данного этапа применительно к различным видам смесительного оборудования предполагает выбор метода моделирования процесса (физического или математического), построение кинематической модели, выбор и обоснование начальных и граничных условий. Это может быть осуществлено на основании данных качественного анализа механизма формирования композиций с помощью развитых в настоящее время методов визуализации потоков, срезов материалов и т. п., что требует,, однако, создания специальных установок, г в ряде случаев и совершенствования методик проведения исследований. Необходимо отметить, что результаты качественного анализа создают также предпосылки для разработки новых конструктивных решений оборудования и вспомогательной оснастки. [c.198]

КИНЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ СИЛОВОГО ПОЛЯ [c.93]

Ряд частных вопросов, связанных с рассматриваемыми кинематическими моделями силового поля, обсужден также в работах [38—43]. В частности, Аликсом и Бернаром [46— 48] приведены выражения для следа матрицы Р и ДЛЯ-матрицы распределения потенциальной энергии. [c.100]

КИНЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ И МЕТОД НАИМЕНЬШИХ КВАДРАТОВ [c.103]

Таким образом, для такой сравнительно большой молекулы, как бутадиен-1,3, рассмотренные кинематические модели силового поля не могут служить исходным приближением в методе наименьших квадратов. [c.107]

Широкое распространение получили так называемые кинематические модели , в которых выбирается та или иная частная реализация общего выражения для Р,- на основе известных данных о структуре матриц кинетической энергии Тг для исследуемых молекул. Кроме того, начали привлекаться для расчета Экспериментальные данные по среднеквадратичным амплитудам колебаний, по постоянным центробежного искажения и т. п, И хотя эти данные в основном имеются пока лишь для малых молекул, все же они стимулировали дополнительно интерес к развитию общих методов их учета (совместно с данными по частотам колебаний) и исследованию структуры общих выражений в различных подходах. Подробный обзор различных кинематических моделей читатель может найти в статье [1], вопросу же учета дополнительных данных отведено большое место в книге [2], что позволяет не останавливаться в настоящей статье на данных проблемах более детально. [c.117]

Одно из наиболее интересных средств оценки проектных решений — это кинематические модели. Стандартные коммерческие пакеты кинематики обеспечивают возможность динамического воспроизведения движения простых проектируемых механизмов вроде шарниров и сочлененных звеньев. Наличие таких средств анализа расширяет возможности конструктора в части визуального наблюдения за работой механизма и помогает гарантировать отсутствие столкновений с другими объектами. [c.101]

Последующие кинематические модели, построенные по геоморфологическим и геофизическим данным, неплохо совпали с предыдущими [403, 220]. Отметим, что во всех этих моделях интервал времени менялся от практически мгновенного (механизмы в очагах землетрясений) до нескольких сотен тысяч и даже миллионов лет (морские магнитные и геоморфологические данные). Получен- [c.35]

В начале XIX в. академик Э. X. Ленц, участвовавший в замечательных кругосветных плаваниях русских военных кораблей, предложил простейшую схему циркуляции вод мирового океана. Для простоты он рассматривал воды, покрывающие всю Землю слоем постоянной толщины. Принимая во внимание высокую температуру тропических вод на поверхности океана и низкую температуру их у дна, Ленц высказал предположение о том, что холодные воды пришли туда из высоких широт в мощном конвекционном потоке, вызванном резкими различиями в тепловом режиме разных широтных поясов. Из условия неразрывности следует, что приток холодных вод из высоких широт в низкие широты понизу должен сопровождаться оттоком теплых вод в противоположном направлении поверху. Простая схема Ленца, разумеется, далека от истинной картины и представляет интерес лишь как первая кинематическая модель циркуляции в мировом океане. [c.15]

Во всех случаях, когда работоспособность соединения зазисит от уровня деформаций и перемещений в швах, кинематическую модель, в которой соединенные детали рассматриваются как абсолютно жесткие тела, использовать не следует. [c.109]

Наиболее точная предусматривает запись перемещений сразу на двух базах АВтл СВ (рис.6.8.5,а). Имея перемещения и в момент страгивания трещины, можно по кинематической модели найти мгновенное положение точки поворота О, и вычислить 6 в точке О конца трещины по правилу, подобных треугольнихов. [c.171]

Расчет состоит в определении напряжений в опасных точках на основе кинематической модели смещения одной детали относительно другой под действием приложенной нагрузки. Найденное максимальное эксплуат ционное напряжение сравнивают с допускаемым напряжением или расчетным сопротивлением. Различие подходов в машиностроении и строительстве заключается в следующем. В машиностроении, как правило, общий коэффициент запаса (см. гл.З) непосредственно в расчете не участвует. Он использован заранее при вьиислении (установлении) допускаемого напряжения. В строительстве [299] приведены некоторые частные коэффициенты запаса и проектировщик непосредственно во время расчета оперирует ими для определения общего коэффициента запаса, чтобы использовать его в расчете. В остальном процедура расчета совпадает. [c.503]

Однако, чтобы сложность получения некоторых структурный характеристик поверхности из данных распределения интенсивностей была приемлемой, наиболее целесообразно, по-видимому, представить экспериментальные данные в такой форме, которая допускает кинематический анализ. Например, Дьюк п Такер [6], применяя брэгговский подход огибающих кривых, заметили, что максимумы распределения интенсивностей, отвечающие, в сущности, динамическому многократному рассеянию, часто имеют наибольшую интенсивность при энергиях, близких к предсказываемым кинематической моделью. Другими словами, характер динамических интенсивностей таков, как будто кинематическое [c.404]

Следует отметить, что для синфазного дистанционного управления клапанами 6 и 18 достаточно применять частичную кинематическую модель, вырабатывая дадпульсы управления по углу поворота валика 7, но при этом шкала подачи будет нелинейной. Это допустимо, если суммарную подачу агрегата изменять вариатором. Для пропорцисжального дозирования однопараметрическим агрегатом наличие нелинейной шкалы существенно усложняет устройство управлени [c.29]

Наиболее удовлетворительное описание реакций, обсуждаемых в этой главе, достигается использованием классических траекторий на поверхностях йотенциальной энергии. С их помощью возможно детальное описание приводящих к реакции взаимодействий (для которых кинематические модели представляют предельный случай [7]). Эта модель, кроме того, предоставляет теоретику широкую возможность для выбора разнообразных подходов к задачам о молекулярных столкновениях, приводящих к реакции. Естественно разделить реакции на два типа реакции, протекающие в пределах одной поверхности и обычно сопровождающиеся колебательным возбуждением, и реакции, включающие более чем одну поверхность потенциальной энергии и часто сопровождающиеся электронным возбуждением. [c.126]

Локализация характеристических чисел по Гершгорину [60] для матрицы С плоских колебаний бутадие-на-1,3 типа симметрии Ви(п( Щ и их расстановка в некоторых кинематических моделях силового поля [c.106]

Ю.Галушкин и С.Ушаков [135], вслед за Дж.Минстером и др. [404], но с использованием гораздо большего количества фактических геоморфологических и геофизических данных выполнили расчет мгновенной кинематики 10 литосферных плит в системе 20 так называемых горячих пятен. До сего времени природа этих пятен вызьтает оживленную дискуссию. Но расчет глобальной кинематической модели в их системе показал, что скорость смещения каждого из этих "пятен" по поверхности Земли существенно меньше, чем линейная скорость перемещения плит. В этой модели смещение каждой плиты совпало с направлением простирания цепочек подводных вулканических гор [135]. [c.35]

Но все эти кинематические модели имеют два ограничения во-первых, данные, полученные для различных границ плит, объединялись в единую модель при обязательном допущении жесткости каясдой плиты, во-вторых, они давали кинематику, осредненную за время порядка сотен тысяч - первые миллионы лет. Космическая геодезия не имеет ни одного из этих ограничений, она позволяет находить относительные положения точек на поверхности Земли в разное время и таким образом определять изменение их относительных положений. Современная космическая техника обеспечивает достаточно высокую точность, позволяющую за один - два десятка лет определить не только относительные перемещения различных плит, но и внутриплитные движения. Было получено очень [c.35]

В работе [149] было рассмотрено увеличение неустойчивости тройного соединения Буве в конфигурации хребет - хребет - хребет, по мере миграции самого тройного соединения. Используя кинематическую модель относительного движения литосферных плит Дж.Минстера и Т.Джордона [403], эти авторы вычислили, что тройное соединение Буве в конфигурации хребет - хребет - хребет должно мигрировать со скоростью 14,7 мм/год к северо-западу, а в конфигурации хребет - разлом - [c.93]

Более сложная кинематическая модель изображена на рис. 6. Здесь предположено, что обод колеса перемещается поступательно относительно втулки, а шина вращается по отношению к ободу не только около оси, перпендикулярной к плоскости симметрии, но может поворачиваться и около оси, лежащей в плоскости симметрии. В этом случае боковое смещение и изменяется вместе с изменением положения сечения и с течением времени, причем dulds=-- у = onst и dy/ds = 0. Угол у есть угол между плоскостью симметрии обода и плоскостью симметрии шины. [c.93]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология