Номинальные напряжения и системы тока

Система возбуждения предназначена для питания постоянным током обмотки ротора. Она является одной из ответственных систем, в значительной степени определяющей надежность работы гидрогенератора. В связи с этим к системе возбуждения предъявляют следующие основные требования, которым она должна удовлетворять 1) надежное питание постоянным током обмотки ротора гидрогенератора в любых режимах, в том числе и при авариях в энергосистемах 2) устойчивое регулирование тока возбуждения при изменении нагрузки гидрогенератора от нуля до номинальной при заданном уровне напряжения 3) достаточное быстродействие 4) форсировка возбуждения, т. е. быстрое нарастание напряжения возбуждения от номинального до предельного, называемого потолочным, для поддержания устойчивой работы гидрогенератора во время аварии в энергосистеме и восстановления нормального режима после ликвидации аварии. Потолочное напряжение возбуждения в гидрогенераторах принимают не менее 1,8 2 от номинального напряжения возбуждения 5) быстрое гашение магнитного поля в машине без значительного повышения напряжения в обмотках гидрогенератора при оперативных отключениях гидрогенератора от сети, а также в случае аварии в гидрогенераторе. [c.68]

Отдельные узлы и детали возбудителя конструктивно не отличаются от аналогичных узлов и деталей близких по размерам тихоходных ге-нераторов постоянного тока общепромышленного назначения. Отличие возбудителей от обычных генераторов постоянного тока определяется в основном требованиями форсировки возбуждения и быстродействия системы возбуждения. Магнитные индукции в различных участках магнитопровода в номинальном режиме должны быть выбраны с таким расчетом, чтобы при двух-трехкратной форсировке напряжения возбуждения ток возбуждения возбудителя не слишком бы возрастал из-за насыщения его магнитопровода. Напряжение между смежными коллекторными пластинами при форсировке не должно превышать 20 Ч-25 В. Эти требования приводят к увеличению главных размеров возбудителя по сравнению с машиной постоянного тока общепромышленного назначения такой же мощности и частоты вращения. Требование быстродействия системы возбуждения в ряде конструкций приводит к необходимости выполнения всего сердечника статора возбудителя, как полюсов, так и ярма (спинки), шихтованным из отдельных тонких листов, изолированных друг от друга. При этом удается обеспечить достаточно высокую скорость нарастания магнитного потока и напряжения возбудителя, благодаря незначительному демпфированию потока при его резком изменении вихревыми токами магнитопровода. [c.73]

Для станций катодной защиты от коррозии изготовляют защитные установки номинальной выходной мощностью примерно от 10 Вт для цистерн (бензоколонок) и коротких трубопроводов до 20 кВт для крупных подводных стальных сооружений. Защитные установки для трубопроводов обычно имеют выходную мощность в пределах 100—600 Вт. Рекомендуется принимать номинальный ток защитной установки примерно вдвое большим, чем требуемый защитный ток по расчету, чтобы иметь достаточный запас на будущее расширение системы, в случае возможного снижения сопротивления изоляции, увеличения блуждающих токов и других изменений. Требуемое номинальное напряжение на выходе определяется по величине необходимого защитного тока и сопротивлению цепи анодный заземлитель—грунт — объект защиты, которое принимается по оценке или мод ет быть измерено после окончательной установки анодных заземлителей. По напряжению на выходе тоже необходимо предусматривать достаточный запас. По номинальным значениям тока и напряжения на выходе может быть получено номинальная выходная мощность. [c.219]

Тип станции Тип диода Номинальная сила прямого тока, а Номинальное обратное напряжение, в Система охлаждения [c.119]

Делая замену переменных, можно вместо синфазной и сдвинутой по фазе мощностей использовать соответствующие токи Поэтому измерялись следующие переменные отклонения синфазного и сдвинутого по фазе токов от их номинальных значений и соответствующие им отклонения амплитуды и частоты напряжения от их номинальных значений Отсчеты токов и напряжения брались 8 раз в 1 сек, в результате чего получилось 4808 значений, а частота измерялась 2 раза в I сек, что дало 1202 значения Линеаризация системы теоретических уравнений [2] показала, что турбогенератор приближенно можно рассматривать как линей ную двумерную систему, входами которой являются отклонения синфазного и сдвинутого по фазе токов, а выходами — соответствующие им отклонения амплитуды и частоты напряжения В обозначениях разд 114 4 X t) —синфазный ток, X2 t) —сдвинутыи по фазе ток, х 1) —выходное напряжение и x t) —частота напряжения на выходе [c.269]

Напряжение. Эта характеристика является одной из важнейших электрических характеристик. Следует различать напряжение электрохимической системы, напряжение разомкнутой цепи, разрядное напряжение, номинальное напряжение. Для вторичных источников тока представляет интерес зарядное напряжение. [c.45]

Номинальные напряжения и системы тока [c.40]

Приняв напряжение на зажимах индуктора равным номинальному напряжению источника питания, т.е. 800 В, определим силу тока в индукторе по формуле (8.40) 1 = 2930 10 /800 = 3700 А. Число витков индуктора равно согласно формуле (8.41) = 78 10 0,43/3700 9. Естественный коэффициент мощности системы "индуктор - металл составляет по формуле (8.43) С08 >р = (200 + 50)/2930 = 0,085. Емкость конденсаторной батареи, необходимую для компенсации реактивной индуктивной мощности, определяем по формуле (8.44) С = (200 -ь 50 -( 2670) 10 /(2 3,14 2400 800 ) [c.168]

Управление скоростью во второй зоне осуществляется ПИ-регулятором тока возбуждения РТЕ и П-регулятором ЭДС РЭ, при этом САУ действует как система стабилизации ЭДС двигателя. Сигнал, пропорциональный фактическому значению ЭДС, получают как разность сигналов датчика напряжения ДН и датчика тока ДТ, причем сигнал ДН является преобладающим. На вход регулятора РЭ подается постоянный сигнал задания 1/3,, соответствующий номинальному значению ЭДС, и сигнал обратной связи по ЭДС 11 э. При регулировании скорости в первой зоне сигнал на выходе РЭ максимальный и равен уставке узла ограничения регулятора РЭ (регулятор находится в зоне "насыщения"), в связи с чем ток возбуждения остается постоянным и равным номинальному (см. рис. 6.8, б). После того, как будет достигнуто номинальное напряжение якоря, при дальнейшем увеличении угла поворота СК в пределах от 0,5 до напряжение на якоре и ЭДС несколько возрастает. При этом ЭДС немного превышает заданную величину (см. рис. 6.8, б). В этом случае вступает в действие регулятор РЭ и уменьшает ток возбуждения, поскольку регулятор РЭ выходит из зоны "насыщения" и работает на линейном участке характеристики. Сигнал задания на входе РС (сигнал 1/ ) почти полностью компенсируется сигналом обратной связи по скорости, снимаемым с тахогенератора ВК. При повышении скорости во второй зоне от номинальной до максимальной напряжение на якоре увеличивается лишь на несколько процентов. [c.212]

При частотном управлении электромагнитный момент асинхронного двигателя зависит от частоты и напряжения переменного тока, питающего статор электрической машины. Наличие двух независимых каналов управления (уровнем напряжения и частотой) дает возможность реализовать в системе преобразователь частоты — асинхронный двигатель (ПЧ — АД) различные законы управления. Академиком М.П. Костенко установлено, что при сохранении постоянной перегрузочной способности двигателя X = М /М (где М , М — соответственно критический (максимальный) и номинальный моменты электродвигателя) регулирование параметров двигателя и сети должно осуществляться по закону [c.244]

Качество регулирования можно значительно повысить, если в системах воздушного охлаждения или на отдельных АВО применить устройства, позволяющие бесступенчато изменять производительность вентилятора и снижать энергетические затраты. Осуществление такого регулирования возможно при использовании в схеме электропривода тиристорных преобразователей частоты тока (ТПЧ), выпускаемых серийно отечественной промышленностью. Их применение в АВО является весьма перспективным и позволит автоматически регулировать теплообмен в широком интервале температур атмосферного воздуха. Тиристорные преобразователи частоты тока включают в электрическую цепь питания асинхронных двигателей трехфазного напряжения. Плавное изменение частоты вращения возможно в интервале 1/12 (эксплуатационный интервал 1/8— 1/10) при постоянном крутящем моменте, равном номинальному моменту двигателя. В табл. V-2 приведены технические данные ТПЧ, применение которых возможно в отечественных конструкциях аппаратов воздушного охлаждения. [c.122]

Определим запасы прочности в спице с учетом знакопеременных изгибающих напряжений 0 з. Примем коэффициент перегрузки машины по крутящему моменту k = 2,5. Отметим, что коэффициент перегрузки может быть определен только путем расчета крутильных колебаний системы двигатель—привод. В частности, для наиболее тяжело нагруженных двигателей для прокатных станов этот расчет должен учитывать маховые массы всех механизмов (включая и прокатываемый слиток), а также начальную скорость подачи слитка в валки, время его захвата и возникающий при этом крутящий момент в якоре. Величина k = 2,5 приближенно взята равной отношению максимально допустимого тока в якоре к номинальному току. Для расчета на усталость примем коэффициент перегрузки по усталости fey = 1,7 (определение коэффициента ky см. в гл. 12). [c.394]

Количество катодных установок определяют по отношению общего тока I к номинальному выпрямленному току /к.о стандартных катодных станций Ык.с = П1к.с- Расставляют катодные установки по трассе и в пределах каждой УКЗ просчитывают падение напряжения в ее цепях, В = /э.а + 2, + Zэ, i), где — сопротивление дренажных кабелей в системе сооружение — катодная установка — анод (сечение дренажных кабелей предварительно выбирают по допустимому току), Ом 2э.а < 50//э.а — сопротивление растеканию эквивалентного анода в наиболее сухой период года, Ом (определяют из условия, обеспечивающего термическую устойчивость заземления при прохождении через него тока). [c.136]

Система защиты выпрямителя имеет защитные устройства, обеспечивающие своевременное отключение его от питающей сети. Эта система осуществляет защиту от коротких замыканий, попадания переменного напряжения на выходные шины, перегрузок по току, перегрева тиристоров, исчезновения одной из фаз питающей сети при выходе из строя элементов системы управления тиристоров. Для защиты от коротких замыканий используется максимальная токовая защита, когда сила тока короткого замыкания достигает двукратного значения номинального тока. Защита от попадания переменного тока на выходные шины осуществляется аналогично защите от коротких замыканий. Защита от перегрузок по току выполнена на трансформаторе тока и тепловом реле. Защита от перегрева тиристоров выполнена на терморезисторах и транзисторах. Защита от исчезновения одной из фаз питающей сети обеспечивается соответствующим отключением катушек сило- [c.178]

Межкатушечные соединения устанавливают согласно схеме внутренних соединений и монтируют, соблюдая рекомендации по сборке разъемных контактных соединений. Полярность и чередование полюсов проверяют магнитной стрелкой или заранее намагниченным стальным пером, подвешиваемыми на тонкой нити. По цепи катушек пропускают ток (10—20% номинального) в направлении, указанном на схеме внутренних, соединений машин. О соответствующей полярности и чередовании судят по тому, какой конец стрелки или пера притягивается к сердечнику полюса. При этом не следует допускать прилипания их во избежание перемагничивания. После сборки полюсов проверяют сопротивление и электрическую прочность изоляции магнитной системы высоким напряжением, затем окрашивают ее серой эмалью ГФ-92-ХС. [c.223]

Изменение тока эмиссии термоэлектронного манометрического преобразователя ЛМ-2 при изменении напряжения питающей сети 220 в на 10% в течение 1 ч работы и при изменении давления в вакуумной системе в пределах измерения манометра не превышает 10% от номинального значения 5 ма. [c.165]

Системы регулирования возбуждения приводных электродвигателей клетей непрерывных станов холодной прокатки так же, как на обжимных станах горячей прокатки и на чистовых клетях непрерывных станов горячей прокатки, выполняются в последние годы по так называемому зависимому принципу. Существо такой системы регулирования заключается в том, что ослабление магнитного потока главных полюсов электродвигателя начинается только после достижения напряжением на якоре электродвигателя значения, равного 0,95 от номинального. Такой способ регулирования дает большие преимущества против ранее применявшихся систем предварительного ослабления потока электродвигателя, а именно разгон привода производится всегда при полном моменте электродвигателя, следовательно, потребление тока от преобразователя минимально и минимальны потери энергии в тиристорном преобразователе и электродвигателе. Для соответствующего регулирования токов в обмотках возбуждения ОВ-М2-1, ОВ-М2-2 (см. рис. VI.23) в М2-САР подаются сигналы обратной связи по току возбуждения с шунтов Ши В, а также сигнал, пропорциональный напряжению на якоре электродвигателя (снимается с резисторов Я и подается в М2-САР через датчик напряжения ДН), и сигнал, пропорциональный току якоря (снимается через датчик тока ДТ с шунта в якорной цепи Шн). Напряжение с датчика тока ДТ, пропорциональное току якоря, используется также для регулирования этого тока с помощью контура регулирования в М2-САР. С шунта Ш подается также сигнал в регулятор деления нагрузки РДН (описание функции РДН см. выше). Один из двух разнополярных сигналов от РДН подается на один из выходов М2-САР. Управляющее напряжение с выхода М2-САР подается на входы систем импульсно-фазового управления силовых мостов 1В, 2В, 1Н, 2Н якорного тиристорного преобразователя и возбудителя М2-КВУ. [c.164]

В силу того, что напряжение на шинах нормируется с допуском 3%, величина начального зарядного тока может быть больше указанного в табл. 6-1. Поэтому все оборудование и проводка зарядной системы должны быть рассчитаны, исходя из напряжения, равного 103% от номинального. [c.275]

На тепловозе ТЭЗ два тахогенератора ТГ-83/100 и ТГ-83/45 объединены в общем корпусе (рис. 76). Они приводятся от вала дизеля через клиноременную передачу с частотой вращения 4000 об/мин (на последней позиции контроллера). Тахогенератор ТГ-83/100 используется в системе регулирования мощности дизеля. Отклонение его напряжения от номинального значения при любом токе якоря в пределах номинального режима не должно превышать + 1 —0,4 В. Тахогенератор ТГ-83/45 используется в системе ограничения пускового тока тягового генератора. Напряжение тахогенератора при частоте вращения 4000 об/мин без нагрузки поддерживается в пределах 16,7—17,2 В, а при токе якоря 10 А снижается до 12 В. [c.85]

Момент асинхронного двигателя в зависимости от скольжения представлен на рис. 78 при трех значениях напряжения U- , (кривая /), (кривая 2) я и3 (кривая 5), причем Ui> Ug, а зависимость момента сопротивления движению вентилятора от частоты вращения изображена кривой 4. При напряжении Ui пусковой момент двигателя Мщ больше момента вентилятора при трогании Мпъ- Следовательно, пуск произойдет, и система двигатель-вентилятор будет ускоряться, пока моменты двигателя и вентилятора не уравняются в точке с координатами М , щ (sj). При напряжении пуск также произойдет (Мп2,> Мп , НО моменты уравняются при скольжении Sg, соответствующем малой частоте вращения Если напряжение снизится до значения 0 при работающем двигателе, его скольжение возрастет до значения Sj, а частота вращения соответственно снизится до значения Токи статора и ротора в этом режиме в несколько раз превышают номинальные значения. При напряжении и3 пуск не произойдет, так как М з < Мцв. а после снижения напряжения до этого значения при работающем двигателе произойдет его опрокидывание, т.е. двигатель остановится, и значения токов статора и ротора будут соответствовать режиму короткого замыкания. При напряжениях, близких к U , работа двигателя будет нестабильной, так как при небольших изменениях напряжения частота вращения будет изменяться от нуля до значения, близкого к п . [c.90]

В суш,ествующей практике эксплуатации тепловозов эти задачи решены не полностью. Проверка правильности функционирования и оценка работоспособности САР осуществляются по выходным параметрам току и напряжению генератора, измеряемым посредством шкальных приборов. Низкий класс точности этих приборов (2,5 или 1,5), а также значительные погрешности отсчета по шкале с большой ценой деления обусловливают невысокую достоверность получаемой при таком контроле информации. И если работоспособность САР генератора снижается, то это обнаруживается только при уменьшении мощности генератора на 7—10% номинального значения. Причина параметрического отказа в узлах САР в эксплуатации не может быть обнаружена, так как в целом система к этому не приспособлена. В итоге несовершенство схемной реализации и пренебрежение требованиями контролепригодности САР генератора приводят к значительному недоиспользованию мощности тепловозов и снижению эффективности тепловозной тяги. [c.244]

Полупроводниковые выпрямители являются надежными, хорошо регулируемыми, достаточно мощными источниками электроэнергии и требуют минимального ухода. Однако для их применения па трассе газопровода необходимы источники переменного тока — линии электропередачи напряжением 0,22, 0,4, 6 или 10 кв. Работа полупроводниковых выпрямителей зависит от устойчивой работы линий электропередачи. Наибольшие отклонения напряжения от номинального и наибольшее число отключений имеют электролинии 220 е, расположенные в сельской местности. Более устойчиво работают локальные ЛЭП напряжением 6 и 10 кв. Однако для подключения к ним СКЗ надо сооружать столбовой трансформаторный пункт 6 (10) кй/230 в. Наиболее надежно и устойчиво электроснабжение выпрямителей СКЗ от магистральной ЛЭП 6 (10) кв, сооруженной вдоль газопровода с подключением к ТП (трансформаторный пункт) компрессорной станции. Преимуществом этой системы электроснабжения является возможность устройства СКЗ достаточной мощности в любом пункте трассы. Хотя первоначальная стоимость такой линии высока, она полностью окупается при защите многониточной системы газопроводов (например, Бухара — Урал), а также газопроводов с разрушенным изолирующим покрытием (например, Саратов — Москва на участке Татищеве — Аткарск). [c.63]

В последних типах устройств для питания электрофильтров осуществлено экстремальное регулирование, при котором ведется непрерывный автоматический поиск электрического режима, соотвстствующего максимальному уроиню среднего значения напряжения на электродах фильтра. В этих агрегатах обеспечивается автоматическое и ручное управление напряжением и током короны от нуля до номинального значения. Система автоматического управления осуществляет отрицательную обратную [c.391]

Для питания током крупных электролизных установок служат выпрямители. Коэффициент полезного действия выпрямителей тем больше, чем выше напряжение выпрямленного тока. Наиболее выгодно применять выпрямители с номинальным напряжением 500 В, так как при более высоком напряжении непропорционально растет ущерб, наносимый токами утечки, и увеличивается опасность поражения электрическим током обслуживающего персонала. Выпрямители включаются в электрическую цепь по схеме моста Уитстона, и в каждое плечо моста включается вентиль — устройство, пропускающее электрический ток лишь в одном направлении. Такое подключение обеспечивает выпрямление обоих полупериодов переменного тока. При зтом напряжение выпрямленного тока равно фазовому напряжению переменного тока. На рис. 175 показана схема выпрямления однофазного тока и диаграмма изменения во времени силы выпрямленного однофазного тока. Как видно из рис. 175, сила выпрямленного однофазного тока пульсирует во времени. Чтобы сгладить пульсации, выпрямляют трех-, шести- и двенадцатифазный переменный ток. При этом схема моста усложняется. Шести- и двенадцатифазные системы переменного тока получают из трехфазной за счет соответствующего подсоединения катушек трансформатора. [c.409]

Оно устойчиво рЛотает при изменении питающего напряжения на 10% от номинального напряжения сети, при этом уставка прибора изменяется в пределах 10%. Устройство срабатывает при замыканиях фаз на землю и значительных однофазных утечках тока (/ут > 0,5 А) в районе контролируемой сети. В процессе испытаний устройство показало достаточную надежность, и работоспособность. Его внедрение даст определенный экономический эффект, так как исключает необходимость-трудоемких измерений сопротивления магистрального заземления, а стоимость системы (устройство и вспомогательные провода) не превысит 25 руб. Устройство не требует специального ухода и проверок, так как является самоконтролируюшим. [c.188]

Тиристорные преобразователи. Питание электродвигателей постоянного тока и управление ими в настоящее время осуществляются от комплектных иристорных преобразовательных устройств, предназначенных для получения на якоре электродвигателя регулируемого напряжения постоянного тока. Вслед ствие ряда технико-экономических преимуществ в последние годы произошло вытеснение вращающихся преобразователей (генераторы постоянного тока и электромашинные усилители) тиристорными преобразователями. Преимущества заключаются в следующем большая экономичность, так как коэффициент полезного действия у тиристорных преобразователей составляет величину 93—97% (в зависимости от мощности преобразова теля), в то время как в системе генератор—двигатель (Г—Д) он составляет величину около 90% при номинальной нагрузке и еще ниже при нагрузках меньше номинальной отсутствие у тиристорных преобразователей вращающихся частей, подшипников, коллектора и щеток повышает надежность их работы при применении тиристорных преобразователей отпадает необходимость в сложных и дорогих фундаментах системы управления тиристорными преобразователями имеют высокое быстродействие, что обеспечивает лучшие динамические показатели электроприводов. [c.121]

Система электрооборудования компрессорной станции ЗИФ-55 (рис. 52) однопроводная с номинальным напряжением 12 В, включает генератор постоянного тока Г12В, работающий в комплекте с реле-регулятором РР-24Г и аккумуляторной батареей 6СТ-128 (или с двумя батареями ЗСТ-98), и стартер СТ-15Б. Вторым проводом служит масса станции. [c.93]

Гладкоизогнутые отводы применяют в тех случаях, когда гидравлические сопротивления, вызываемые крутоизогнутыми отводами, для системы недопустимы. Длина прямых участков гнутых отводов должна быть не менее одного наружного диаметра трубы, но не менее 100 мм. Пределы применения гладкоизогнутых отводов те же, что и труб, из которых они изготовлены. Основным конструктивным размером отводов является радиус гнутья. Он зависит от технологии изготовления при гнутье с огневым нагревом п набивкой песком радиус должен быть не менее 3,5 наружных диаметров трубы, при гнутье с нагревом токами высокой частоты— не менее трех диаметров. Технология гнутья должна обеспечить толщину стенки в любом месте изгиба не менее 85% номинальной толщины трубы, из которой изготовлен отвод. После гнутья отводы подвергают соответствующей термообработке для снятия внутренних напряжений. [c.324]

Установка оборудована системой автоматического регулирования (САР), которая обеспечивает номинальные значения расходов диализата, концентрата, промывного раствора pH концентрата и промывного раствора солесодержанйя диализата и силы тока на аппаратах. Оба электродиализатора состоят из шести мембранных пакетов аноды — листовой титан с платиновым покрытием катоды — листовая нержавеющая сталь. Лучший выход по току (до 80%) достигнут при последовательном включении мембранных пакетов и постоянной плотности тока 1,5-10 з aj M . На электродиализаторе II ступени плотность тока составляла 10 а/см , а напряжение на электродах 700—800 в. Средний расход электроэнергии на единицу объема очищенного раствора около [c.228]

Иакоиец, можно привести примёр, Как ради обеспё-4ения высокой надежности ЭУ пренебрегают массо-габаритными показателями. Для питания навигационных буев, ретрансляторов, метеорологических станций, радиомаяков разрабатываются водородно-кислородные и водородно-воздушные ЭХГ небольшой мощности, имеющие максимально упрощенную схему, высокий КПД ТЭ (низкие плотности тока, малые расходы реагентов), что позволяет устранить систему терморегулирования и удаления воды, они способны длительно работать без обслуживания. Так, ЭУ фирмы Сименс имеет мощность 25 Вт и состоит из батареи ТЭ, дающей ири номинальной плотности тока всего А/см и нагрузке 1 А при —20°С напряжение 27 В, баллонов с водородом и кислородом, системы циркуляции электролита она проработала 4 года. Ее масса 175 кг, объем 1,1 м , т. е. удельные характеристики составляют 7000 кг/кВт и 44 мVI[c.394]

Наш разработана силовая установка, позволяющая развивать номинальную мацность 14 кВА, напряжение формовки 0+1000 В. Она реализует постоянный или асимметрично-выпрямленный токи. Положительная и отрицательная составляющие последнего регулируются раздельно и заданные средние за период значения контролируются системой автоматики. Отличительным признаком устройства является повышение его коэффициента полезного действия с 8 до 95 [c.190]

Широкое применение четырехпроводных сетей напряжением 380 В с глухозаземленной нейтралью в промышленных электроустановках полностью оправдывается технико-экономическими соображениями. Однако условия, гарантирующие электробезопасность, во многих случаях полностью не соблюдаются. Исследования, проведенные во ВНИИПроектэлектромонтаже, показали, что кратность силы тока однофазного короткого замыкания по отношению к силе номинального тока защитных аппаратов для значительного числа электроприемников не удовлетворяет требованиям ПУЭ. При этом время отключения аварийных участков недопустимо велико. Это объясняется как низким уровнем эксплуатации, так и недостаточной точностью расчетов, проведенных на стадии проектирования системы зануления. С этой точки зрения переход на повышенное напряжение 660 В требует проверки выполнения условий безопасности как на стадии проектирования системы зануления, так и при ее эксплуатации. [c.50]

Измерения производились шестидекадным потенциометром ПВ-6. В качестве нуль-инструмента использовался гальванометр типа Мультифлекс ГПЗ-2, имеющий чувствительность по напряжению 6 мм/мкв. Рабочий ток потенциометра устанавливался по нормальному элементу 2-го класса, э. д. с. которого сравнивалась с э. д. с. такого же элемента 1-го класса. К показаниям потенциометра вводились поправки в соответствии со свидетельством о его поверке. Сила тока в цепи определялась посредством измерения напряжения на образцовой катушке с номинальным сопротивлением в 1 ом. Так как пределы измерения потенциометра не позволяли измерять все напряжение на нагревателе, параллельно с нагревателем был включен делитель напряжения ДН-1 сопротивлением 100 000 ом. Измерение напряжения производилось на части делителя напряжения сопротивлением в 10 000 ом. При расчете силы тока, проходящего через нагреватель, вводилась поправка на ответвление его в делитель напряжения. Время прохождения тока измерялось печатающим хронографом с точностью до 0,01 сек. Показания хронографа предварительно проверяли по радиосигналам точного времени. Включение хронографа одновременно с пуском тока в нагреватель, а также выключение его осуществлялось при помощи электромагнитного реле. Температура калориметрической системы измерялась ртутным палочным калориметри- [c.256]

Генераторы фирмы Пратт и Уитни [60, 29]. Американская фирма Пратт и Уитни на основе работ Бэкона разработала среднетемпературный элемент с металлокерамическими никелевыми электродами и высококонцентрированным электролитом (85%-ный раствор КОН), работающий при 200—230°С и давлении газов до 0,5 МПа. Элемент имеет пологую вольт-амперную кривую. Так, при увеличении плотности тока от 0,025 до 0,2 А/см напряжение элемента изменяется от 1,1 до 0,9 В. Недостатками элементов фирмы Пратт и Уитни являются затвердевание электролита при снижении температуры и необходимость специальных устройств для заполнения электролита. Фирма Пратт и Уитни разработала ЭХГ, используемые на космическом корабле Аполлон , Система энергопитания корабля состоит из трех ЭХГ, каждый с номинальной мощностью 0,56—1,4 кВт при напряжении 27—31 В и максимальной мощностью 2,3 кВт при напряжении 21 В. Для получения требуемого напряжения [c.86]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология