Растрескивание сплавов

Рис, 86, Зависимость склонности к коррозионному растрескиванию сплава МАЗ от катодной поляризации (по Е, М. Зарецкому) [c.116]

Применение стойких сталей. Аустенитные стали с повышенным содержанием никеля проявляют наименьшую склонность к коррозионному растрескиванию. В хлоридных средах весьма эффективна замена хромоникелевой стали сплавами никеля, в частности инконелем. Иногда выгодно (как и в случае точечной коррозии) в растворах хлоридов вместо высоколегированных хромоникелевых сталей применять обычные углеродистые стали, не склонные к коррозионному растрескиванию в этих средах, несмотря на повышенную, но гораздо менее опасную равномерную коррозию. Почти все чистые металлы нечувствительны к коррозионному растрескиванию. Сплавы высокой чистоты, получаемые вакуумной плавкой, обнаруживают особенно высокое сопротивление этому виду коррозии. [c.453]

Опасным видом местной коррозии алюминиевых сплавов является также коррозионное растрескивание, возникающее при совместном воздействии агрессивной коррозионной среды и растягивающих напряжений. Особенно склонны к этому виду разрушения высоколегированные сплавы магналии (А1—Mg), сплавы системы А1—2п—Mg и А1—2п—Mg—Си (В92, В93, В95, В96). В меньшей степени подвержены коррозионному растрескиванию сплавы систем А1—Си—Mg и А1—Си—Mg—5) (Д16, АК8 и др.). [c.57]

Существенные трудности вызьшает пластическая деформация танталовых сплавов при высокой температуре, так как при этом необходимо избежать окисления, наводороживания и растрескивания. Сплавы тантала нагревали в атмосфере аргона, что позволяет устранить окисление, однако оно наблюдается при ковке на воздухе. В этом случае предотвратить окисление металла практически невозможно, вследствие чего приходится удалять окисленный слой механически. [c.14]

Кинетику затухания экзоэлектронной эмиссии сплавов Ре—N1 определяли при локальном нагружении алмазной пирамидой (пластический укол) или нагреве в напряженном состоянии сплавов. На рис. 38 показано изменение времени до разрушения и величины Л шах. определенной как максимальная величина эмиссии, в зависимости от содержания никеля. Появление склонности к коррозионному растрескиванию сплава при снижении содержания никеля менее 30% сопровождается резким ростом экзоэлектронной эмиссии после локальной деформации. Аналогичная зависимость наблюдается и в случае измерения эмиссии после [c.107]

Влияние добавок ионов. Анионы галоидных соединений С1-, Вг-, I- являются единственными ионами, которые, как было показано, или ускоряют растрескивание сплавов, чувствительных к КР в дистиллированной воде, или выявляют чувствительность сплавов, устойчивых к КР в дистиллированной воде [97, 101]. Поведение ионов фтористых соединений более сложное, оно занимает промежуточное положение между поведением ионоа галоидных соединений, указанных выше, и ингибиторами, обсуждаемыми ниже. В концентрированных растворах (например, 6М КР) фтор-ионы увеличивают чувствительность к КР, в то время как при более низких концентрациях ионы Р уменьшают чувствительность к КР по сравнению с КР в дистиллированной воде, (рис. 12, б). Добавки других анионов не дают аналогичных эффектов и могут в некоторых случаях тормозить КР [97, 101]. Примерами таких ионов являются N0 ", 804 , ОН", СгО , и РО "-Способность этих ионов тормозить КР будет зависеть от сплава и его термообработки. [c.322]

U и в U, насыщенном водой ( — 0,5% Н2О). Не установлено, будут ли добавки воды к ССЦ предотвращать растрескивание сплавов, не чувствительных к КР в дистиллированной воде. [c.342]

МИ, топливными материалами, ш гидравлическими жидкостями должна быть определена при рабочих температурах. Например, в работе [136] показано, что растрескивание сплава — [c.345]

Влияние кислорода на высокотемпературное солевое КР еще менее ясно, чем влияние воды. В большинстве работ изучали влияние давления кислорода путем уменьшения избыточного давления в системе. Было показано, что уменьшение давления на 98 Па устраняет растрескивание сплава Ti — 5А1 — 2,5Sn [90]. Подобное снижение чувствительности при уменьшении давления отмечали и для сплава Ti — 8А1 — 1Мо — IV [145]. Однако при этом возможно понижение и влажности, и содержания кислорода в системе, т. е. результаты следует рассматривать как предварительные. [c.346]

Соли П типа состоят из смесей нитратов щелочных металлов (точка плавления <125°С) с добавками I , Вг и F . В чистых расплавленных нитратах яе наблюдалось растрескивания сплава Ti — Ml—Шо—IV, однако добавки 1 . Вг- и J- вызывают растрескивание. В отличие от других добавок ионы F , которые могут быть введены в небольших концентрациях, не вызывают растрескивания. [c.352]

В дальнейшем при изучении охрупчивания фасок, покрытых кадмием, было установлено, что охрупчивание может происходить, при температура - ниже точки плавления кадмия. Например, сообщалось [159] о растрескивании вмонтированного крепежа из сплава Ti—6 Al—4 V, покрытого кадмием. При более детальном исследовании этого явления [160] показано, что охрупчивание Бы. ва-но больше кадмием, чем водородом. Растрескивание сплавов Ti—8 А —1 Мо—] V и Ti—6 Al—4V наблюдали в интервале температур 38—315,5 °С. На основании этого сделан вывод [160], что охрупчивание вызвано твердым кадмием. Влияние напряжения и температуры соответственно показано на рнс. 60 и 1. Были, рассмотрены необходимые условия разрушения тесный контакт основного ме- [c.354]

Рис. 93. Зависимость ток — время, наблюдаемая в процессе коррозионного растрескивания сплава Ti — 8Мп (образец с односторонним надрезом, 24 X) в 0,6 М КС при — 600 мВ. Отмечается колебание тока в обширной области времени 90—170 с [105].

Таблица 12. Изменение механических свойств, вязкости разрушения и сопротивления коррозионному растрескиванию сплава И—6А1—4У.

Исследования, проведенные в рамках двух других широких программ, включали коррозионные испытания высокопрочных алюминиевых сплавов в морских атмосферах. В одном случае изучалась расслаивающая коррозия и коррозионное растрескивание сплавов 7075-Т6 Н 7075-Т73, 7078-Т7 и 7178-Т6 [202]. Во втором случае исследовано коррозионное растрескивание сплавов 7075, 7475, 7050 и 7049 в нескольких состояниях термообработки [203]. [c.192]

Характерное свечение паров натрия используют в специальных светильниках. В металлургии натрий применяют как восстановитель, а также для упрочнения сплавов. Например, сплав на основе свинца, идущий на изготовление железнодорожных осевых подшипников, содержащий 0,58% натрия, 0,04% лития и 0,73% кальция, имеет твердость по Бринеллю 34 кг/мм , прочность на сжатие 1800— 2200 кг/см и может сжиматься на 28% без растрескивания. Сплав, [c.8]

Известно, например, что успешная борьба с межкристаллитной коррозией нержавеющих и алюминиевых сплавов стала возможной лишь после раскрытия механизма процесса. В то же время скромные успехи, которые достигнуты в борьбе с коррозионным растрескиванием сплавов, в значительной степени объясняются недостаточным знанием механизма этого явления. [c.5]

Режимы термической обработки сплава, получаемые механические свойства, а также данные по стойкости к сульфидному растрескиванию сплава ЭП543У приведены в табл. 67, 68. [c.120]

На рис. 34 показано изменение времени до разрушения и величины Мтз , определенной как максимальная величина эмиссии по данным рис. 32, в зависимости от содержания никеля. Появление склонности к коррозионному растрескиванию сплава при понижении содержания никеля менее 30% сопровождается ррчк им ростом зкзозлсктрокной амиссии после локальной деформации. Аналогичная зависимость наблюдается и в случае измерения эмиссии после нагрева сплава в напряженном состоянии, т. е. при определении по данным рис. 33. Как видно из рис. 34, [c.106]

Сплавы системы А1—Mg—Си—81 при малом содержании легирующих АД31, АДЗЗ, АД35, АВ обладают удовлетворительной коррозионной стойкостью (меньшей у сплава АВ из-за большего содержания меди). Они нечувствительны к технологическим и эксплуатационным нагревам. Основной металл и сварные соединения не склонны к коррозионно.му растрескиванию. Сплавы повышенной прочности типа 892, содержащие большое количество меди, магния, цинка, обладают более низкой стойкостью. Они чувствительны к термической обработке, нагартовке и технологическим нагревам. [c.74]

Рис. 21. Влияние концентрации Na l на скорость коррозионного растрескивания сплава А1—Mg7% при о= =0,9 [49].

При переводе 7-го тома было решено также дополнить эти главы другими обзорными материалами по проблеме коррозионного растрескивания, опубликованными в этой серии. Если не считать упомянутой главы, относящейся к урану, которая уже переведена, то таких обзоров оказалось два. Они охватывают основные закономерности коррозионного растрескивания алюминиевых (т. 2) и титановых (т. 3) сплавов. Дополнив этими двумя главами перевод 7-го тома, удалось, таким образом, создать работу по проблеме коррозии в напряженном состоянии, которая одновременно содержит и справочные сведения. В результате все материалы, относящиеся к этой проблеме в серии Достижения науки о коррозии и технологии защиты от нее , после выхода в свет данной книги будут доступны широким кругам работников научных учреждений 1( промышленности. В свете решений XXVI съезда КПСС по сокращению материалоемкости, а также рациональному использованию сплавов в новых развивающихся отраслях техники следует признать своевременным выпуск книги, рассматривающей с точки зрения последних достижений науки процесс коррозионного растрескивания сплавов. [c.6]

Во-первых, определенные трудности связаны с интерпретацией результатов для массивных гидридов. Поскольку, например, растрескивание сплава Т1—8 А1—1 Мо—1 V происходит, как правило, по границе а- и р-фаз [221, 223] и вполне вероятно, что плоскость 1010 участвует в переходе р- а, наблюдаемое растрескивание ио плоскости выделения гидридов может представлять собой просто разрущение ио межфазной границе а—13 [223]. В этой связи важно выяснить, какую роль в общей картине растрескивания играют структуры, подобные изображенной на рис. 35. Анализ ре. ультатов затрудняется также тем, что приложенное наиряже-нис может изменять как плоскость выделения гидридов, так и [c.106]

Важные результаты исследования растрескивания сплава Ti — 6А1 — 4V при длительном нагружении опубликовали Бойер и Спурр [387, 388]. Полученные ими данные о температурной зависимости процесса убедительно свидетельствуют в пользу механизма охрупчивания с участием гидридов [387], что согласуется и с ранее высказывавшимися предположениями [224]. На примере сплава Ti — 6А1 — 4V вновь подчеркнута зависимость стойкости материала к КР от таких факторов, как содержание кислорода, текстура и присутствие 02 [38 8]. Гидридный механизм растрескивания был принят также в других работах [389—392], включая исследования Нельсона [39S] и Марголина [394], связанные с предполагаемыми механизмами. Согласно работе [39 2]. водородное разрушение происходит целиком в а-фазе или в области границы раздела, но не по самой границе. [c.148]

Большинство а-сплавов при их испытании на гладких образцах в нейтральных водных растворах не проявляют чувствительности к КР, поэтому открытие Брауном коррозионного растрескивания сплава Т1 — 7А1 — 2ЫЬ — 1Та в процессе испытания в морской воде образцов с предварительно нанесенной усталостной трещино" вызвало удивление у потребителей титана и в ученом мире. Тем не менее одна из главных авиационно-космических фирм на основании этого явления заменила сплав Т1 — 7А1 — 21 Ь — 1Та, ранее выбранный для сверхзвуковых самолетов. До этого считалось, что [c.314]

Деление разрущения по типам А и Б следует считать условным, так как в разделе по разрушению сплавов, таких как Ti—8А1— —1 Мо— 1 V, отмечен переход от межкристаллитного растрескивания в области I к транскристаллитному растрескиванию в области II во многих средах. Типичная зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений для этого сплава в трех термически обработанных состояниях при испытании в спектрографически чистом метаноле показана на рис. 38 [91, 92]. В дополнение к сложному поведению этого сплава при растрескивании сплав Тг—11,5Мо—6 2г—4,5 5п разрушался межкристаллитно в области II как в нейтральных водных растворах, так и в растворах метанола с К1- Таким образом, вероятно, более значимо подразделять поведение сплавов при растрескивании на основе зависимостей от коэффициента интенсивности напряжений [c.336]

В некоторых работах отмечено ухудшение механических свойств сплавов титана при комнатной температуре после высокотемпературной выдержки в Na l. В работе [146] не наблюдалось явного растрескивания сплава Ti — 8Мп после высокотемпературной выдержки, но отмечено, что образцы на растяжение растрескиваются при последующем их нагружении при комнатной температуре. При более систематическом изучении испытания [c.347]

Э1ИХ материалов, то указанные наблюдения, вероятно, являются дополнительными примерами охрупчивания титановых сплавов твердым металлом. Сравнительно недавно наблюдалось быстрое растрескивание сплава Т —8А1—I Мо— —1 V, покрытого серебром, при низкой температуре 206,6 °С [160]. [c.356]

Пары метанола. Показано [82], что пары метанола способствуют коррозионному растрескиванию сплава Ti—5 Al—2,5 Sn. В дальнейшем было установлено, что в парах метанола может происходить охрупчивание как чистого титана, так и сплава Ti—5 Al—2,5 Sn без приложения напряжения. Трещины не были обнаружены в процессе испытания и после испытания об охрупчивании судили по результатам испытания на растяжение. Разрушение охрупчен-ных зон образцов было межкристаллитным. Путем вакуумного отжига охрупчивание может быть устранено. [c.357]

Zr — 4,5Sn (часто называемый РТП), не содержащий соеди-нени11 интерметаллидов, обычно термообрабатывается в области фач (а + р). Необходимо заметить, что сплав в состоянии P-STA (Р-обработка на твердый раствор + искусственное старение) имеет низкие характеристики сопротивления КР- Влияние температуры старения иа Ku p показано на рис. 78, из которого следует, что старение при температуре 538 °С и ниже в области (а + р)-фаз приводит сплав в состояние, очень чувствительное к КР. Минимальные значения Кыр (15,4—27,5 МПа-м /=) были получены при нспытании в растворе 0,6 М КС1 в условиях наложения потенциала. Кинетика растрескивания сплава р-П1 при нескольких температурах старения также показана на рис. 78 четко выраженная область II зависимости и от /( и иаличие области III очевидны для температур старения 483 и 538 °С. Заметим, что более обширная область 11 характерна для образцов, состаренных при 622°С, чем для образцов, состаренных при 538 °С. За исключением этого область II зависимости v от К увеличивается с уменьшением температуры старения. Влияние продолжительности старения при 483 С показано на рис. 79 [105]. Тот факт, что сплав р-1П устойчив к КР только в состоянии р-фазы, может быть подкреплен двумя важными моментами. Во-первых, образцы, состаренные в течение 8 ч, были сравнительно хрупкими, имели параметры Ki = = 55 МПа-м и i(iKp = 44 МПа.м Эти величины не зависели от скорости охлаждения с температуры старения. Во-вторых, при продолжительности старения 40 ч увеличивается Ки и резко уменьшается /(щр до величины 16,5 МПа-м . При дальнейщем увеличении продолжительности старения до 100 ч значение Кгкр не изменяется, но наблюдается значительное увеличение скорости растрескивания (во всех случаях разрушение носило межкристаллитный характер, как описано в разделе о разрушении). [c.370]

Несомненно, что водород может образовываться на поверхности титана, например в результате реакции с водой. К тому же было продемонстрировано, что водород может внедряться в металл из водных растворов, таких как растворы Н2504 [58] НР [217] и НС1 [64]. Однако из этих сред только НС1 вызывает коррозионное растрескивание этого типа, что описано в разделе, в котором приведены данные по КР. Растрескивание сплава Т1—5А1 исследовалось в растворах Н2504 [218], но кинетика растрескивания и вид охрупчивания были отличны от КР. Подобные результаты были получены и на сплаве Т1—5 А —2,5 5п [218]. Прямые доказательства различных скоростей пассивации в присутствии ионов хлора отсутствуют. В то же время в работе [104] показано, что скорости пассивации свежеобразованных поверхностей в растворах НС1 и Н2504 одни и те же. Приведенные доказательства, подтверждающие внедрение водорода в решетку при наличии ио- [c.398]

Когда сплав Ni— u 400 сваривали по методу TIG присадочным металлом 60, сварные швы подвергались интенсивной питтинговой коррозии как в воде, так и в донных отложениях после экспозиции в течение 402 сут на глубине 760 м. Однако они корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности. Стыковые швы сплава Ni—Си 400, сделанные ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 190, были подвержены небольшой питтинговой коррозии в морской воде и донных отложениях после 189 сут экспозиции на глубине 1800 м и язвенной коррозии сварного шва после 540 сут экспозиции на поверхности. Круговые сварные швы диаметром 7,6 см с неснятым напряжением, сделанные в образцах сплава Ni— u 400 ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 190, корродировали равномерно в морской воде и донных отложениях после 189 аут экспозиции на глубине 1800 м. Круговые сварные швы с неснятым напряжением применялись для определения воздействия сварочных напряжений на коррозионное растрескивание сплавов. Когда сплав Ni— u 400 сваривался ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электродов 130 и 180, сварные швы корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности и 402 сут экспозиции на глубине 760 м. После 402 сут экспозиции на глубине 760 м не наблюдалось предпочтительной коррозии сварного шва, когда сплав Ni—Си 400 сваривался методом TIG с использованием электрода 167. Однако сварной шов подвергался избирательному коррозионному воздействию и был покрыт налетом меди после 403 сут экспозиции на глубине 1830 м [7]. [c.305]

Основной причиной повышенной скорости растворения при элек-трохимнко-механическом воздействии является коррозионное растрескивание сплава [63]. При этом коррозионные микротрещины возникают на участках наибольших напряжений. По мере анодного растворения поверхности лунок, образующихся в результате микроскалывания абразивом, связи между локальными участками сплава ослабевают и происходит его растрескивание. Поверхность образующихся микротрещин резко увеличивает общую поверхность сплава. [c.167]

Рис. 4.008. Межзеренные сколы при Коррозионном растрескивании сплава ВТ-15 (после отжига при 850 °С) в морской воде. Х600

Высокая коррозионная активность роданид-ионов обусловливает появление такого опасного вида разрушений, как коррозионное растрескивание сплавов под напряжением. Коррозионное разрушение под напряжением отожженных сталей в 20%-ном растворе НН4СЫ5 имеет много общего с коррозией в горячих щелочах. В работах [50, 51] исследовалась склон- [c.54]

Рис. J.29. Зависимость скорости коррозионно-усталостного растрескивания сплава AlZnMgS от амплитуды АК коэффициента интенсивности напряжения

Справочник химика 21

Химия и химическая технология