Абсорбция ступенчатая

Ступенчатая абсорбция. Ступенчатая абсорбция позволяет увеличить зону дегазации раствора и снизить необратимые потери в процессе теплообмена. Схема процесса и цикл в I, -диаграмме показаны на рис. III—22. Блок абсорбер—испаритель разделяется на изолированные по паровому пространству ступени, каждая из которых содержит секции абсорбера и испарителя. Концентрированный раствор из генератора последовательно проходит каждую ступень и насыщается холодильным агентом из соответствующей секции испарителя. При этом в секции абсорбера, куда подается концентрированный раствор, устанавливается пониженное давление, а в той секции, откуда отбирается слабый раствор, — давление более высокое. [c.160]

Водород, как и на жидкой фазе, циркулирует в системе при помощи газового циркуляционного насоса. Масляная абсорбция циркуляционного газа по типу применяемой в процессе жидкофазной гидрогенизации в данном случае вследствие значительно меньщего газообразования не является необходимой. Количество бедного и богатого газов, выделяющихся при ступенчатом дросселировании, здесь соответственно меньще, чем на жидкой фазе. Горячего сепаратора нет, так как в продукте полностью отсутствуют твердые вещества. [c.40]

Процесс концентрирования ацетилена является обычным сочетанием известных и широко применяемых процессов разделения газовых смесей методами абсорбции и ступенчатой десорбции. В частности, схема концентрирования селективным растворителем состоит в основном из двух процессов абсорбции ацетилена и других сопутствующих газов (СО2, высшие ацетиленовые углеводороды) и двухступенчатой десорбции ацетилена и поглощенных двуокиси углерода и высших ацетиленовых углеводородов. [c.102]

Аппараты, применяемые для массообменных процессов, в частности для абсорбции и экстракции, можно разделить на две группы с непрерывным контактом фаз и со ступенчатым контактом фаз. К первым относятся, например, распылительные и насадочные колонны, ко вторым можно отнести тарельчатые колонны, смесительно-отстойные экстракторы. На рис. 111.1 даны схемы аппаратов обоих типов применительно к абсорбции. [c.42]

Расчет нестационарного режима процесса абсорбции сводился к интегрированию системы уравнений (7.140) при ступенчатом изменении расхода жидкости относительно его значения в стационарном состоянии. Интегрирование осуществлялось методом Рунге—Кутта с автоматическим выбором шага интегрирования. В момент подачи возмущения динамическая удерживающая способность первой ячейки изменяется в соответствии с уравнением (7.143). При этом удерживающая способность по газу определялась по формуле Но=У — Н - -Н . Одновременно производился пересчет всех коэффициентов обмена замкнутой обменной цепи на новые нагрузки по формулам (7.77), (7.144)—(7.146). По истечении времени 1=кЬ от момента подачи возмущения на первую ячейку аналогичная процедура повторялась для второй ячейки и т. д. Блок-схема алгоритма расчета приведена в работе [47]. [c.422]

Очистку газа методом физической абсорбции целесообразно осуществлять только при средних и высоких парциальных давлениях кислых компонентов газа. При низких парциальных давлениях степень извлечения кислых компонентов невелика. Растворимость извлекаемых компонентов в абсорбенте можно повысить в некоторой степени путем повышения давления в абсорбере, но при этом одновременно увеличивается растворимость углеводородных компонентов газа и, следовательно, селективность процесса будет оставаться низкой. Кислые газы, получаемые на стадии регенерации и используемые обычно для получения серы, содержат в этом случае большое количество углеводородов, что нежелательно для процесса Клауса. Повысить концентрацию кислых компонентов можно ступенчатой дегазацией насыщенного абсорбента с постепенным понижением давления, но в газах дегазации, как правило, помимо углеводородов присутствуют сероводород и диоксид углерода, и [c.42]

Абсорбцию проводят обычно в колоннах с насадкой или с тарелками различных типов. Действие большинства абсорберов основано на принципе ступенчатого противотока газа, поступающего снизу, и жидкости, подаваемой сверху. [c.110]

Для случая ступенчатой абсорбции можно определить теоретическую тарелку. Фазы, покидающие ее, достигают состояния равновесия. Зависимости между составами этих фаз представляет кривая абсорбционного равновесия. Зависимость же между составами фаз в сечениях между тарелками определяет рабочая линия. Ступени изменения концентрации между рабочей линией и кривой равновесия соответствуют теоретическим тарелкам (рис. У1-78). [c.534]

Рис. У1-78. Расчет процесса ступенчатой абсорбции.

Ступенчатая многокомпонентная абсорбция [c.538]

Однако, как видно из рис. 62, при достаточно больших А различия между значениями ф для разных видов движения сглаживаются и в этом случае все виды движения становятся примерно равноценными. Такой случай наблюдается, если равновесная концентрация у =0 или если у в процессе абсорбции меняется незначительно (например, при небольших изменениях концентрации жидкости). Поэтому иногда может оказаться целесообразным использовать аппараты, работающие прямотоком (см. стр. 378). Некоторые виды движения (перекрестный ток, полное перемешивание жидкости) широко применяются в аппаратах ступенчатого типа (см. стр. 500). [c.224]

Абсорбция с выделением тепла может проводиться как без отвода тепла (адиабатическая абсорбция), так и с его отводом. Тепло отводится рециркуляцией жидкости через выносные холодильники (циркуляционный отвод тепла) посредством охлаждающих элементов, располагаемых внутри абсорбера (внутренний отвод тепла) или между ступенями при многоступенчатой абсорбции (промежуточный отвод тепла), а также в результате потерь тепла в окружающую среду. Внутренний отвод тепла может быть осуществлен в аппаратах с непрерывным контактом (например, в трубчатых абсорберах) и в аппаратах со ступенчатым контактом (например, в барботажных абсорберах). [c.258]

Мы разберем расчет адиабатической абсорбции летучим поглотителем при противотоке на основе общих уравнений, приведенных на стр. 266 СЛ. Для рассматриваемого случая Qo=0 и уравнения несколько упрощаются. Расчет может производиться численным интегрированием (при непрерывном контакте) или по значениям эффективностей ступеней (при ступенчатом контакте). При этом отпадают уравнения и члены, содержащие 0. Так, из системы уравнений (IV-28)—(IV-31) исключается уравнение (IV-31). [c.281]

РАСЧЕТ АБСОРБЦИИ СО СТУПЕНЧАТЫМ ОТВОДОМ ТЕПЛА [c.726]

На большинстве крупных современных отбензинивающих установок на конденсатных месторождениях применяется абсорбционный метод. Принципиальная схема абсорбционной установки мало отличается от схемы абсорбции, применяемой на установках с низким и средним давлениями. Степень извлечения на абсорбционных установках на 10—25% больше, чем на установках со ступенчатой сепарацией. [c.146]

При ступенчатом осуществлении процесса ректификации или абсорбции в колонных аппаратах контакт пара и жидкости на тарелках может происходить в противотоке, в перекрестном токе, в прямотоке или в смешанном токе фаз. Разделительный эффект, [c.13]

Особенностью технологической схемы низкотемпературной очистки газа является возможность регенерации основного количества циркулирующего абсорбента путем ступенчатого снижения давления без подвода тепла извне. При этом за счет теплоты десорбции СОз абсорбент охлаждается, благодаря чему рекуперируется значительная часть холода, необходимого для процесса очистки. Достигаемая температура составляет примерно —70° С, тогда как при помощи аммиачной холодильной установки, используемой в процессе очистки, возможно охлаждение до минус 40 — минус 45 С. Лишь небольшую часть абсорбента необходимо регенерировать ректификацией при высокой температуре. Такая схема обусловливает экономичность метода абсорбции при низкой температуре. Одно из весьма важных его преимуществ — практически полное отсутствие коррозии. [c.279]

Необходимость в такой ступенчатой температурной программе связана с тем, что на стадиях высушивания и озоления наблюдается ложный сигнал абсорбции (рис. 14.54, б), обусловленный рассеянием зондирующего излучения дымом, частицами золы и т. п. Каждому этапу соответствует своя оптимальная температура. Весь цикл измерения, включая и время на охлаждение, не превышает 1,5-2,0 мин. [c.838]

Для процессов физической абсорбции используют, как правило, противоточные аппараты с непрерывным или ступенчатым контактом, в которых состояние, близкое к равновесию, достигается только на одном из концов аппарата, а в рабочей зоне протекают интенсивные процессы массообмена с максимально возможной движущей силой. Такие аппараты называются массообменными. В подразделе 1.4.1 применительно к процессу десорбции были рассмотрены два типа таких массообменных аппаратов насадочные и тарельчатые колонные аппараты. Эти аппараты также эффективны при проведении процесса разделения газов при достаточно большой высоте они обеспечивают практически любое технологически обоснованное число теоретических ступеней разделения. [c.41]

Поглотительная способность пропиленкарбоната увеличивается с понижением температуры. Обычно используемые температуры абсорбции составляют 30- --6°С. Понижение температуры абсорбции обеспечивает снижение скорости циркуляции, а следовательно, и энергетических затрат. Давление изменяется от 2 до 7 МПа. Регенерация абсорбента осуществляется ступенчатым снижением давления. Для снижения потерь углеводородов, растворяющихся в пропиленкарбопате в процессе абсорбции в схему процесса включается компрессор для сжатия газа, выделяющегося после первой ступени снижения давления насыщенного раствора, и закачки его в сырьевой поток. [c.180]

Процесс разработан фирмой Флюор. Первая промышленная установка построена в США в 1960 г. для очистки природного газа от СОа (45% об.) и HaS (70 мг/м ). Содержание кислых компонентов в очищенном газе составляло СОа 2% об., HjS — 5,7 мг/м (мощность установки 2,3 млрд. м /год). Процесс Флюор можно использовать для очистки природных, нефтяных и технологических сухих газов с повышенным содержанием СОа и низким отношением HaS СОа. Наиболее благоприятные условия обеспечиваются при суммарном парциальном давлении кислых компонентов в исходном сырье более 0,4 МПа. Абсорбцию проводят в интервале от О до —6 °С (охлаждение обеспечивается за счет аммиачного холодильного цикла). Регенерацию абсорбента осуществляют, как правило, без подвода тепла путем ступенчатого снижения давления — для [c.149]

При рассмотрении статики абсорбции даны сведения о равновесии некоторых конкретных систем. В главу Кинетика абсорбции включены краткий обзор различных моделей абсорбции и разделы, посвященные экспериментальному определению коэффициентов массопередачн и моделированию абсорберов. При расчете ступенчатых аппаратов автор отказался от применения понятия Теоретическая тарелка , как не отвечающего современному уровню знаний. Приведены расчеты абсорбции летучим поглотителем и абсорбции с выделением тепла по разработанному автором методу. Расчет десорбции рассмотрен на основе тепловой диаграммы равновесия. Кратко изложены вопросы применения электронно-счетных машин для расчета некоторых абсорбционных процессов. Введена глава, посвященная регулированию работы абсорбционных установок. При написании книги использована Международная система единиц (СИ). [c.8]

Отходящие газы из аппаратов СЛИ ы ЬГС проходят двух ступенчатую очистку от фтора и аммиака в абсорберах с плг вающей насадкой (ЛПН) 14 и а полой башне / ). АппаратЛПЬ орошается обесфторснной фосфорной кислотой, которая, пройд систему абсорбции, во звращается на нейтрализацию в САИ Втирая ступень абсорбции фтора орошается 0,5—2%-ным рас твором известкового молока или водой. Га ы из аппарата КС 1 БГС (перед мокрой очисткой) проходит сухую очистку о пыли в циклонах 12. [c.314]

Расчет числа теоретических ступеней проводят с помощью одного из уравнений (3,22), в зависимости от вида используемых концентраций, и уравнений (3,17) — (3,21), которые должны соблюдаться для всех ступеней (т. е. для каждого п). Возможная схема расчета показана на рис, 3.2. Расчет начинают с того, что из исходных данных, включающих начальные расходы и составы фаз и конечную концентрацию распределяемого компонента в той фазе, из которой его извлекают, на основе материального баланса процесса определяют конечный состав другой фазы и конечные расходы обеих фаз. Далее, последовательно, от ступени к ступени, определяют составы фаз, выходящих со всех ступеней. Концентрации в газовой фазе (при абсорбции или десорбции) или в экстрагенте (при экстракции) находят из уравнения (3,22), а состав другой фазы — из уравнений (3.17) —(3,21). Расчет продолжают до тех пор, пока концентрация у,, не станет меньше ук (при абсорбции) или, наоборот, не превысит Ук (при десорбции и экстракции). Но-мер ступени, при которой это условие удовлетворяется, равен числу теоретических ступеней Л т, при котором может быть обеспечена 1аданная сте[ ень извлечения распределяемого компонента. Если составы фаз выражают в кг/м или кмоль/м , то необходимы данные по плотности фаз, которые требуются для определения расходов на всех ступенях из уравнений (3.21), если в процессе массообмена происходит существенное и 1менение объемов фаз. Алгоритм расчета, показанный на рис. 3,2, часто выполняют графически, строя ступенчатую линию между рабочей линией и линией равновесия [1], [c.91]

Пуризол К-Метилпирролидон Давление абсорбции 5-7 МПа Температура 20-25 °С Ступенчатое снижение давления до атмосферного и нагрев до 100-130°С Г аз, содержащий H2S и отдельно — СО2 H2S<2-10 "o6.% [c.20]

Простейший технологический вариант процесса физической абсорбции схематически показан на рис. Х-12. Он сводится к непрерывному или ступенчатому контакту встречных или однонаправленных потоков газа и абсорбента при их прохождении через аппарат. В тех случаях, когда требуемая высота аппарата очень велика и не может быть реализована по практическим причинам, устанавливают несколько последовательно соединенных аппа- [c.474]

Форсуночные абсорберы, как правило, представляют собой аппараты горизонтального типа и предназначены для установок подготовки газа с небольшими расходами. Их схемы представлены на рис. 2.19, а, 6. Аппараты снабжены входными и выходными сепараторами. Контактная зона состоит из нескольких одинаковых ступеней. В каждую ступень контакта регенерированный абсорбент подается через форсунку либо вдоль, либо против потока. Распыленный абсорбент благодаря большой поверхности контакта хорошо поглощает целевой компонент из газа. Отработанный абсорбент отделяется от газа в узле сепарации на каждой контактной ступени. Отличие абсорберов на рис. 2.19, а и рис. 2.19, б состоит в обвязке подачи абсорбента. На первом рисунке показана прямоточная многоступенчатая абсорбция, а на втором — ступенчатая прямоточно-проти-Еоточная абсорбция. Второй способ подачи отличается от первого меньшим расходом абсорбента и более четким разделением. Его недостатком является сложность перекачки абсорбента из одной секции в другую. [c.39]

Принципиально непрерывный процесс физической абсорбции может быть организован по рассмотренной вьипе ступенчатой противоточной схеме. Однако в том случае, когда для разделения необходимо значительное количество теоретических ступеней, такая схема становится громоздкой. Кроме того, до сих пор говорилось лишь о равновесных состояниях, которые устанавливаются при весьма продолжительном соприкосновении фаз. Как отмечалось в подразделе 1.4.1, установление равновесия в системе газ—жидкость заключается в выравнивании локальных концентраций в объеме фаз. Перенос массы в пределах каждой фазы (массоперенос) осуществляется в основном за счет процессов конвективной диффузии. Скорость массообмена между фазами определяется разностью концентраций текущей средней концентрации в объеме фазы и концентрации компонента, зависящей от концентрации в другой фазе, которая будет иметь место после установления равновесия. Эта разность концентраций называется движущей силой абсорбции. Скорость массообмена зависит также от поверхности соприкосновения фаз и скорости конвективной диффузии, которая в свою очередь определяется физико-химическими свойствами участвующих в процессе веществ, скоростями движения фаз и видом массообмешюго устройства. Скорость массообмена существенно падает при приближении к равновесию, поэтому рассмотренная выше схема ступенчатого контакта, в которой на каждой ступени достигается состояние, близкое к равновесию, неэффективна при необходимости большого числа теоретических ступеней разделения. [c.41]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология