Коэффициент проницаемости слоя

Исследованы [262] фильтрационные свойства диатомита, древесной муки, силикагеля, летучей золы, сульфоугля (размер частиц 0,2—0,075 мм) с использованием суспензий гидроокисей алюминия и железа, которые разделялись на лабораторном фильтре типа воронки. Начальная толщина слоя вспомогательного вещества на фильтре составляла 60 мм при проведении серии опытов внешняя часть этого слоя толщиной 10 мм по окончании каждого опыта срезалась ножом. Получены данные о коэффициенте проницаемости слоя вспомогательного вещества и скорости фильтрования в зависимости от толщины слоя и концентрации суспензии, а также сведения о коэффициенте разделения, под которым понимается отношение концентраций твердых частиц в суспензии до и после фильтрования. Отмечено проникание твердых частиц в слой вспомогательного вещества на глубину нескольких миллиметров, что, возможно, объясняется несоответствием свойств ис- [c.296]

Определение удельной поверхности порошков и исследование зависимости Sa от коэффициентов проницаемости слоя. Удельную поверхность 8в (см /см ) по данным вязкого течения потока воЗ духа через слой частиц (по аэродинамически сглаженным профи-лям частиц) в зависимости от безразмерного коэффициента про-ницаемости IIi вычисляют по формулам для IIi от 3 до 100 [c.215]

При расчете приняты следующие допущения [17] исходный газовый поток подается на активный слой мембраны поток в пористом слое направлен перпендикулярно к поверхности мембраны сопротивлением пористой подложки можно пренебречь, т. е. падения давления в пористом слое не происходит перемешивание пермеата различного (по длине канала) состава в пористом слое не происходит перенос в пористом слое происходит преимущественно конвекцией коэффициенты проницаемости компонентов разделяемой смеси не зависят от давления и концентрации движение потока пермеата внутри волокна описывается уравнением Гагена — Пуазейля деформацией полого волокна под действием разности давлений можно пренебречь. [c.173]

Анализ соотношений для эксергетического к. п. д. и приведенных массообменных характеристик показывает, что эти величины оказываются функцией отношения (а не разности) давлений в напорном и дренажном каналах. Однако масштабный поток, согласно (7.59), непосредственно зависит именно от разности давлений (Р —Р"), коэффициента проницаемости и толщины диффузионного слоя мембраны. Следовательно, производительность мембранного модуля также окажется функцией этих характеристик мембраны и технологического режима. Повышение разности давлений при сохранении оптимального их отношения (е е ) позволит интенсифицировать мембранное разделение при сохранении максимума энергетической эффективности. Разумеется, этот путь интенсификации ограничен возрастающим негативным влиянием внешнедиффузионного сопротивления массообмену (см. гл. 4). Далее будет дана оценка потерь эксергии в результате этого влияния. [c.248]

Разработана методика определения коэффициентов проницаемости дренажа с учетом его сжатия [134]. Движение жидкости в дренаже подчиняется законам ламинарной фильтрации. В качестве дренажей были испытаны тканые и пористые материалы отечественного производства. Для всех материалов были определены коэффициенты проницаемости в широком диапазоне фильтрующего потока при различных давлениях на дренаж. Исследование режима движения воды в порах дренажей с высокой проницаемостью (латунных сеток) проводили при расходе воды от 0,01 до 1 л/ч на 1 см ширины испытуемого участка дренажа. Было установлено, что потеря напора для всех исследованных материалов является линейной функцией расхода. В расчетные формулы для определения потерь напора в дренаже входит коэффициент проницаемости, который целесообразно относить ко всей толщине дренажного слоя, поскольку толщина сеток и пористых пластин определяется заводскими данными. Значение коэффициентов проницаемости по результатам экспериментов, полученных на ячейке для эластичных дренажей, рассчитывается по формуле [c.275]

В этих формулах коэффициент проницаемости дренажа связан с общепринятым коэффициентом проницаемости фильтрующего материала дренажа формулой = (где б — толщина дренажного слоя). В табл. У,1 приведены коэффициенты проницаемости ряда дренажных материалов при различных давлениях. [c.275]

Влияние свойств пористого слоя на скорость фильтрования нередко выражают посредством параметров, определяющих его структуру, в частности эквивалентного размера пор, пористости слоя, удельной поверхности и щероховатости частиц. С этой целью принимают идеализированные модели пористого слоя, например модель цилиндрических капилляров. Однако в настоящее время принципы построения моделей пористых сред требуют уточнения [24]. Так, следует отметить, что способы определения параметров пористых сред адсорбцией, капиллярной конденсацией, ртутной поро метрией, электронной микроскопией нередко приводят к разным результатам, причем одни параметры модели и объекта могут совпадать, а другие различаться. Использование идеализированных моделей пористых сред не способствует лучшему пониманию процесса фильтрования, а все параметры, характеризующие пористую среду, в конечном счете приходится объединять в один, находимый экспериментально параметр, называемый коэффициентом проницаемости или удельным сопротивлением. К сказанному надлежит добавить, что отмечено шесть типов укладки моно-дисперсных шарообразных частиц в слое, причем форма пор, влияющая на гидродинамику слоя, различна для разных типов укладки [39]. [c.24]

Исследованы [370] фильтрационные свойства диатомита, древесной муки, силикагеля, летучей золы, сульфоугля (размер частиц 0,2—0,75 мм) с использованием суспензий гидроокисей алюминия и железа, которые разделялись на лабораторном фильтре типа воронки. Начальная толщина слоя вспомогательного вещества на фильтре составляла 60 мм при проведении серии опытов внешняя часть этого слоя толщиной 10 мм по окончании каждого опыта срезалась ножом. Получены данные о коэффициенте проницаемо- [c.356]

Приведенная ниже математическая модель процесса в зернистом слое катализатора позволяет учитывать влияние как внешних, так и внутренних неоднородностей. При этом предполагается, что течение потока является установившимся по всему реактору, поток газа плоский, симметричный, проницаемость слоя является функцией пористости и размера зерна. Ограничимся рассмотрением реактора с малым перепадом давления по слою Ар < /). Коэффициенты тепло- и массопереноса считаем пропорциональ- [c.57]

Модель предполагает следующие ограничения поток стационарен течение плоское зернистый слой однороден, т. е. коэффициент проницаемости к не зависит от пространственных координат течение внутри слоя подчиняется линейному закону Дарси фильтрующаяся среда несжимаема в свободном пространстве осуществляется потенциальное течение. [c.146]

Рассмотрим случай, когда поток проходит через два слоя с различной порозностью, что имеет место, например, при досыпке слоя инертом [8, 17]. Область Q2l = 0 a l, характеризуется коэффициентом проницаемости к1 и безразмерным параметром Кз1, область 22 = О а 1, М Ь) — к2 и КЗг (рис. 2, б). [c.150]

Из выражения (26) видно, что коэффициент проницаемости К характеризует непосредственно пористую структуру материала филь фую-щей перегородки (размер и относительное количество пор) и не зависит от ее толщины или количества слоев пористости материала (рис. 21). Поэтому удельное сопротивление R является более универсальной характеристикой фильтрующей перегородки (рис. 21 и 22). [c.41]

Пользуясь полученными зависимостями скорости подпленочной коррозии металла от потока среды, можно прогнозировать работоспособность по третьему предельному состоянию — предельно допустимой коррозии металла под покрытием. Предельно допустимую скорость коррозии металла иод покрытием необходимо задать на стадии проектирования конструкции с покрытием. Для обеспечения заданной скорости коррозии металла под покрытием необходимо подбирать материалы, количество слоев и толщину покрытия, пользуясь значениями коэффициента проницаемости компонентов среды. Такой подход используется для прогнозирования работоспособности по первому предельному состоянию, когда разрушение покрытия (нарушение сплошности) наступает в результате накопления под пленкой твердых или газообразных продуктов коррозии. [c.47]

Определение коэффициента проницаемости ФВВ. Определение коэффициента проницаемости заключается в нанесении слоя, получаемого из суспензии заданной концентрации и последующего пропускания воды через этот слой при заданной разности давлений. Для этого анализа удобно пользоваться простой стеклянной наливной воронкой (рис. 4-8). Воронка состоит из отрезка стеклянной трубки с оплавленными краями диаметром 32 мм, длиной 0,4 м и толщиной 2—2,5 мм, являющейся корпусом 1 прибора. В нижний конец корпуса вставлена резиновая пробка 5 с коническим отверстием. Верхняя часть конического отверстия перекрыта дренажной решеткой 4 с припаянной к ней фильтрующей сеткой № 063 10. Решетка 4 крепится к пробке 5 при помощи трех проволочных стяжек 9. Снизу в пробку 5 вставлена стеклянная трубка 6 диаметром 10 мм, на которую надевается отрезок резинового шланга 7 с зажимом 8. Верхний конец корпуса 1 закрывается другой резиновой пробкой 3 с цилиндрическим отверстием, в которое вставлена стеклянная воронка 2 диаметром 0,15 м. На корпусе воронки 2 наносят горизонтальную черту на расстоянии 0,5 м от дренажной решетки. Собранная воронка крепится к штативу таким образом, чтобы расстояние от стола до конца трубки было достаточным для установки мерного цилиндра на 0,1 л. [c.193]

Эби определил что при условии удаления поверхностного слоя пленки коэффициент диффузии этана в полиэтилене меняется пропорционально размерам сферолитов. Он также отметил, что микродефекты, образующиеся при кристаллизации полиэтилена, способствуют увеличению коэффициентов проницаемости и диффузии. [c.156]

Было показано, что суммарная газопроницаемость многослойных пленок может быть рассчитана независимо от направления потока, если коэффициенты проницаемости отдельных слоев не зависят от давления пенетранта Общее уравнение стационарного по-, [c.180]

При увеличении толшины полимерного слоя с большим коэффициентом проницаемости можно достигнуть такого состояния, когда Р а Р 2 и Р Pt. Фактор разделения при этом равен [c.230]

При изготовлении пленок прессованием (например, полиэтиленовые пленки) поверхностный слой может аморфизироваться в результате быстрого охлаждения расплава и, следовательно, отличаться по степени кристалличности и морфологии кристаллических образований от внутренних слоев пленки 2 -2° . Полиэтиленовые пленки 2 , полученные методом пневматического растяжения, и полиэтилентерефталатные пленки характеризуются постоянными значениями коэффициентов газопроницаемости в широком диапазоне толщин. В очень тонких пленках независимо от способа их получения структура полимера существенно изменяется, что соответственно влияет и на изменение коэффициента проницаемости. Так, Вит с сотр. исследуя растворимость газов в ориентированном полиэтилентерефталате, показали, что при толщине пленки в I мкм и менее структура пленки резко изменяется и коэффициент растворимости СОа в таких пленках значительно отличается от [c.239]

Например, по данным Миллионщнкова [6], Ке,,.р == = 0,022- 0,29 при Ке == шр(/ /с/ (це / е), где к — коэффициент проницаемости слоя в работах Жаворонкова [21 Ке,ф = 50н-60 при Не == [c.185]

Затруднения возникают при расчете Л двухслойных, особенно— асимметричных мембран. На рис. 3.1 показано распределение концентраций в двухслойной мембране, состоящей из селективного слоя толщиной бт, проницаемостью Л , и пористого слоя изотропной структуры с известными значениями 6п и Лп- Для стационарных условий с учетом аддитивности х опротив-лений массопереносу получили [8] соотношение для коэффициента проницаемости двухслойной мембраны [c.84]

Определение интегрального коэффициента проницаемости асимметричных мембран замет о усложняется. Это обусловлено анизотропностью структуры пористой подложки и неопределенностью границы диффузионного слоя (фактически имеется не граница, а область перехода от сплошной матрицы мембраны к пористой). Расчет скорости массопереноса пористых сред анизотропной структуры основан на использовании дифференциальных функций распределения пор, зависящих от координаты [9]. Экспериментальная оценка этих функций трудоемка и ненадежна, поэтому опытные значения Л асимметричных мембран часто относят к условной толщине селективного слоя, полагая сопротивление массопереносу пористой основы пренеб- [c.84]

Результаты расчетов для различных случаев организации потоков в составных областях приведены на рис. 4. Метод позволяет рассчитать и более сложные области течений, например, для схел1ы с несколькими зернистыми слоями, а также для слоев с1 инертной засыпкой, имеющей другой коэффициент проницаемости [c.152]

Для выяснения этих вопросов полезно отметить одно явление из области физики нефтяного пласта, не имеющее удовлетворительного объяснения. Не вызывает сомнения то, что объем пластов, занимаемый современными залежами нефти, первоначально был полностью водонасыщенным и гидрофильным. В период формирования нефтяных залежей, следовательно, происходило вытеснение воды нефтью. Причем образование нефтяных залежей в структурных ловушках произошло при однократном замещении объема воды нефтью. Нефтенасыщенность неоднородного по свойствам объема залежей или водоотдача их при вытеснении воды нефтью достигла 90—94 %. Даже из наименее пористых и проницаемых слоев пласта нефть вытеснила более 70—80 % воды, а слоев, линз и зон, не охваченных занефтением (противоположно заводнению) в объеме нефтяных залежей, как правило, не наблюдается, т. е. коэффициент охвата пласта занефтением равен 1. [c.41]

На рис. 9 показана степень возможного повыщения коэффициента охвата заводнением неоднородно-слоистого пласта за счет капиллярной пропитки при распределении проницаемости слоев по М. М. Саттарову. Как видно, дополнительный коэффициент охвата заводнением за счет капиллярной пропитки при принятых условиях составляет в среднем Рохв кап = 0,084-0,085. Если реальный пласт при заводнении будет представлять собой бессистемное расположение заводненных трубок типа ( шнурков ) в объеме залежи или сильно трещиноватую систему, то Дополнительный коэффициент охвата может достигать 0,16—0,20 и более. [c.69]

Результаты приведенных расчетов показывают, что обменные микропроцессы в глинизированных нефтяных пластах, связанные с изменением минерализации закачиваемого рабочего агента, оказывают заметное влияние на механизм нефтеотдачи, поэтому учет этого фактора прн выборе и проектировании технологии (и метода) воздействия необходим. Предложенная выше модель не позволяет строго количественно оценить влияния изменения минерализации воды на нефтеотдачу в сильно неоднородных коллекторах. Технологическая эффективность заводнения в последнем случае будет существенно зависеть от соотношения пропластков, изменчивости их пористости и проницаемости, от степени неоднородности проницаемости пласта по объему. Если менее проницаемые прослои или зоны будут характеризоваться большей глинистостью (что реально и наблюдается) или глины в этих частях обладают большей способностью к набуханию, то закачка в пласт воды, более пресной, чем пластовая, по-видимому, приведет к снижению нефтеотдачи за счет уменьшения гидропроводности в менее проницаемых зонах. Этим и объясняется установившееся мнение о глинистости как об осложняющем физико-геологическом факторе при разработке нефтяных месторождений. Однако, если менее проницаемый слой характеризуется меньшим коэффициентом глинистости (или содержит слабонабухающую глину) или подвергаемый заводнению пласт сравнительно однороден, то переход на закачку менее минерализованной воды (вне зависимости от времени разработки залежи) может привести к существенному приросту нефтеотдачи за счет выравнивания фронта вытеснения из-за набухания глин. [c.171]

Сущность методов увеличения коэффициента охвата пласта воздействием путем периодической закачки инертного газа или активной нефти в процессе заводнения сводится к уменьшению фазовой проницаемости для воды в отдельных пропластках, хорошо промытых водой. Количество инертного газа или активной нефти, проникшее в отдельные пропластки неоднородного пласта, пропорционально их проницаемости. Чем выше проницаемость пропластка, тем большее количество реагента в него проникает и тем сильнее снижается проницаемость при дальнейшей закачке воды. Коэффициент проницаемости малопроницаемых пропластков снижается на меньшее значение. Б результате такой селективной подачи реагента в разнопроницаемые слои происходит некоторое выравнивание приемистости. [c.50]

Переключением крана-распределителя 5 создают вакуум во втором сборнике фильтрата. При этом первый сборник соединяется с атмосферой и суспензия сливается в наливную воронку 14, а фильтрат начинает поступать во второй сборник. После заполнения этого сборника фильтратом снова переключают 1фан-распределитель и сливают мутный фильтрат на воронку. Эту операцию повторяют до тех пор, пока не получится чистый фильтрат, а слой ФВВ будет полностью нанесен. Не дожидаясь осушки слоя, открывают кран 2 и начинают фильтровать осветляемую суспензию из емкости 3, фиксируя время получения отдельных порций фильтрата. При работе на установке в качестве фильтра можно использовать воронку Бюхнера, наливную воронку (см. рис. 6-5), воронку для определения коэффициента проницаемости ФВВ (см. рис. 4-8) и погружную воронку с переменной высотой корпуса, моделирующую работу барабанного вакуум-фильтра с микрометрической подачей ножа. Воронка (рис. 6-9) имеет три дистанционных кольца 3 высотой 10, 20 и 20 мм, которые позволяют устанавливать дренажную решетку 2 в шесть различных положений от дна корпуса 1. Неподвижная 4 и подвижная 5 втулки имеют соответственно наружную и внутреннюю резьбу с шагом 1 мм. На наружной поверхности подвижной втулки нанесены пронумерованные продольные риски, делящие окружность на 20 или 25 частей. На корпусе воронки закреплена линейка 6, служащая для измерения толщины осадка. При повороте подвижной втулки 5 на одно целое деление расстояние между дренирующим основанием и бортом втулки изменяется на 50 или 40 мкм. Слой ФВВ наносят на погружную воронку аналогично тому, как это было описано выше, погружая ее в наполненную суспензией вспомогательного вещества ванну 13 (см. рис.. 6-8) и поднимая для просушки осадка через определенный промежуток времени. Длительность погружения (фильтрования) и просушки осадка соответствует режиму работы барабанного вакуум-фильтра. Отметим, что вспомогательный слой наносят часто при большей скорости вращения барабана фильтра, чем фильтрование. Нанесение слоя прекращают, когда его толщина несколько превысит заданную (50—100 мм) и когда на во-роике образуется грибовидный осадок, который срезают ножом [c.217]

Толщина. Непременным условием получения постоянного значения коэффициента проницаемости для мембран и пленок разной толщины, изготовленных из одного полимера, является одинаковая структура И(рпытуемых образцов. Это условие далеко не всегда может быть выполнено, так как поверхностные слои пленок, в особенности полученных способом полива, часто отличаются по структуре от глубинных слоев пленок, прилегающих к подложке, на которой получались пленки 2 . [c.239]

Ито при изучении диффузии паров растворителей через полимерные пленки установил, что коэффициент проницаемости в ряде случаев повышается с увеличением толщины пленки. По-видимому, это обусловлено наличием остаточного растворителя в пленках. Повышение коэффициента влагопроницаемости плецок из эфиров целлюлозы с увеличением их толщины объясняется различием в плотности упаковки слоев пленки, обращенных к подложке и к воздуху, полученным в процессе ее формирования. [c.240]

Проницаемость газов и паров через непористые полимерные мембраны складывается из последовательности элементарных актов диффузии (молекулярной или турбулентной) распределяемого вещества из ядра первой среды к поверхности мембраны, абсорбции его мембраной, диффузии в ней, десорбции и диффузии его от поверхности мембраны в ядро потока второй среды. При этом, в силу большого диффузионного сопротивления мембраны, диффузионными сопротивлениями пограничных слоев обычно можно пренебречь и считать концентрацию газа (пара) у поверхности мембраны равной концентрации в ядре потоков фаз. В этих условиях параметрами, определяющими процесс, являются характеристики изотермы сорбции—десорбции распределяемого вещества и коэффициент молекулярной диффузии его в полимере. Если коэффициент диффузии газа в мембране D = onst, изотерма сорбции— десорбции линейная, то коэффициент проницаемости можно выразить соотношением [c.538]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент проницаемости слоя: [c.71] [c.108] [c.145] [c.569] [c.46] [c.73] [c.22] [c.166] [c.188] [c.38] [c.12] [c.178] [c.90] [c.189] [c.363] [c.372] [c.212] [c.379] [c.180] [c.340]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология